|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 138 139 140 141 142 143 144 ... 159    Рис. VII.18 Рис. VII 17 / - радиаторы; 2 - вентилятор; 3 - диффузор, 4 - направление потока воздуха МИ С диаметром лопастей 7 м. Размер каждой секции в плане 12X12 м. Производительность градирни 12 000 мч охлаждаемой воды. Смазка вентиляторов осуществляется смазочным агрегатом, установленным в специальном помещении вблизи градирни. Радиаторные охладители. За последние годы в связи с растущим дефицитом пресной воды во многих промышленно развитых районах начали получать распространение радиаторные охладители, так называемые сухие градирни. В них охлаждаемая вода не имеет непосредственного контакта с воздухом, поэтому не происходит ее потерь на испарение и на унос капель воздушным потоком, которые имеют место в испарительных охладителях. Удачная конструкцргя радиаторов в виде охлаждающих колонн, состоящих из алюминиевых трубок диаметром 15 мм с насаженными на них общими штампованными алюминиевыми ребрами толщиной 0,3 мм, разработана доктором Форго (Венгерская Народная Республика). Эти радиаторы изготовляются стандартных размеров (2,5X5 м) и устанавливаются в воздуховходных окнах сухой градирни. Передача тепла от воды к воздуху происходит через стенку трубок и насаженные на трубки ребра при относительно низком коэффициенте теплопередачи, поэтому требуется большая поверхность теплопередачи. В связи с малой теплоемкостью воздуха требуется большой его расход. Общая поверхность радиаторов (трубок и ребер), необходимая для охлаждения заданного расхода воды, определяется по формуле (ср - бср) где Q- расход охлаждаемой воды в м/ч; tl-температура воды на входе в радиаторный охладитель в ° С; /а-температура охлажденной воды в °С; ?ср==(1+У/2 еср=(в1+е2)/2 ар-коэффициент теплопередачи через стенки трубок и ребра радиаторов, отнесенный к общей площади трубок и ребер, в ккал/(м2-ч-°С); средняя температура воды в охладителе в °С; средняя температура воздуха в охладителе (здесь 9i - температура атмосферного воздуха на входе в охладитель в °С; 02 - температура воздуха, выходящего из охладителя, в °С). Коэффициент теплопередачи ар зависит от материала и конструкции радиаторов, а также от скорости движения воды в трубках и скорости движения воздуха, омывающего радиатор. Он определяется опытным путем. Расход воздуха определяется по формуле где L- расход воздуха в кг/ч; с-теплоемкость воздуха, которая может быть принята постоянной и равной 0,25 ккал/(кг-°С). На рис. VII.17 показана в разрезе радиаторная градирня (системы Геллера), оборудованная вентилятором. На рис. VII.18 показан радиаторный охладитель, примененный на одной из крупных тепловых электростанций СССР (высота башни 120 м). § 152. ПОТЕРИ ВОДЫ В ОХЛАДИТЕЛЯХ При охлаждении воды в испарительных охладителях часть ее теряется вследствие испарения. Величина потерь воды на испарение определяется по формуле где д - количество испарившейся воды в процентах от циркуляционного расхода; k- коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи испарением в общем процессе теплопередачи в охладителе; значения коэффициента k можно принимать по табл. VII.2; - перепад температур в °С. Кроме потерь циркуляционной воды на испарение некоторое ее количество уносится вместе с воздухом за пределы охладителя. Потери на унос в процентах от циркуляционного расхода приведены в табл. VII.3. Таблица VII.3 Таблица VII.2
цирк-макс где P=/7i+p2+p3суммарный расход добавочной воды в % от расхода циркуляционной воды. Продувка системы эффективна лишь в том случае, когда жесткость добавочной воды значительно ниже жесткости, допустимой по условию невыпадения солей при нагревании циркуляционной воды Б теплообменной аппаратуре. В противном случае потребуется настолько большой расход добавочной воды, что подача ее окажется неэкономичной и выгоднее будет применить химическую обработку воды (фос-фатирование, подкисление, умягчение или рекарбонизацию). Кроме солей жесткости в трубках теплообменных аппаратов могут отлагаться продукты кислородной коррозии, механические взвеси и биологические организмы, содержащиеся в воде, что также резко снижает коэффициент теплопередачи трубок. Поэтому необходимо принимать меры по предотвращению проникания в теплообменные аппараты механических и биологических загрязнений. Очистка поступающей в систему добавочной воды от механических примесей осуществляется, как правило, с помощью сеток, а иногда с помощью отстойников, механических или песчаных фильтров. Сравнительно высокая в течение всего года температура циркуляционной воды в системах оборотного водоснабжения с градирнями или брызгальными бассейнами создает благоприятные условия для разви- 1 Методика определения максимально допустимой концентрации солей жесткости в циркуляционной доде приведена в СНиП 11-Г.З-62, п, 5. § 153. ВОДНЫЙ РЕЖИМ В СИСТЕМАХ ОБОРОТНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ В результате испарения в охладителях части воды повышается концентрация минеральных солей, растворенных в циркуляционной воде систем оборотного водоснабжения. При определенных концентрациях растворенные в воде соли временной жесткости (главным образом карбонат кальция СаСОз) могут выпадать из нее в теплообменных аппаратах, что резко снижает коэффициент теплопередачи теплообменной аппаратуры и ухудшает ее эксплуатационные показатели. Для предотвращения выпадения солей жесткости производится постоянная продувка системы оборотного водоснабжения, т. е удаление из нее части циркуляционной воды. Потери воды на продувку, унос и испарение должны быть компенсированы подачей в систему свежей (добавочной) воды. Солевое содержание циркуляционной воды стабилизируется, если количество солей, удаляемых из системы при продувке и в результате уноса воды из охладителей, будет равно количеству солей, приносимых с добавочной водой: Сдоб iPl + Р2 + Рз) = Сцирк {Р2 + Рз), где Сдоб и Сцирк-концентрация солей жесткости соответственно в добавочной и циркуляционной воде в мг-экв/л; pi-потери воды на испарение в охладителях в %; /?2- потери воды на унос с воздухом в %; Рз- потери воды, сбрасываемой для продувки системы (продувочный расход), в %. Если концентрацию солей жесткости в циркуляционной системе принять максимально допустимой то из приведенного равенства определится минимально необходимый продувочный расход: Сдоб/» 0 ... 138 139 140 141 142 143 144 ... 159 |
||||||||||||||||||||||||
