Главная » Публицистика

0 ... 79 80 81 82 83 84 85 ... 105

3600•1020ЛвЛ„

(11.3)

ТАБЛИЦА 11.3. ЗНАЧЕНИЯ КПД ПЕРЕДАЧ

где г),-КПД вентилятора в рабочей точке характеристики; г1ц-КПД передачи, принимаемый по табл. 11.3.

Установочную мощность электровдигате-ля N , кВт, находят по формуле

(11.4)

где Kj-коэффициент запаса мощности, принимаемый по табл. 11.4.

При установке электродвигателей в помещении с температурой 45 °С установочную мощность электродвигателя iVy необходимо увеличить на 8%, а при 50°С-на 15%.

Пример П.1. Подобрать радиальный вентилятор для перемещения L = 40 ООО м/ч чистого воздуха с температурой ? = 80 °С. Сопротивление сети воздуховодов Рв.раб = 700 Па. Барометрическое давление = 0,096 МПа.

Решение. Так как температура перемещаемого воздуха отличается от стандартной (t = 20 °С) по формуле (11.1) определяем условное давление для подбора вентилятора

273 + 80 0,101

р = 700----= 900 Па.

293 0,096

Этим условиям удовлетворяет радиальный вентилятор типа Ц4-70 № 12,5, который при L= 40000 мч Ру = 900 Па имеет КПД, равный 0,78 (см. кн. 2).

В точке пересечения линии давления и производительности по характеристике для данного номера вентилятора находим частоту вращения рабочего колеса вентилятора.

При установке вентилятора на клиноре-менной передаче требуемая мощность электродвигателя по формуле (11.2) составит:

40000-700

N = -- = 10,3 кВт.

3600-1020 0,78-0,95

Установочная мощность электродвигателя с учетом запаса по формуле (11.4) должна быть не менее = 1,1 10,3 = 11,3 кВт.

Принимается ближайший больший по мощности электродвигатель.

Б. Электродвигатели

в сухих малозапыленных помещениях, не содержащих в воздухе агрессивных газов и взрывоопасных веществ, устанавливают защищенные двигатели.

Передача

Непосредственная насадка колеса вен- 1 тилятора на вал электродвигателя Соединение вала вентилятора и элект- 0,98 родвигателя с помощью муфты Ременный привод с клиновыми рем- 0,95 нями

ТАБЛИЦА 11.4. КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАПАСА МОЩНОСТИ

Мощность на валу Коэффициент запаса

электродвигателя, кВт при вентиляторе

радиальном осевом

<0,5 0,51-1 1,01-2 2,01-5

> 5

1,15

1,15

1,05

1,05

В помещениях пыльных, влажных и содержащих агрессивные газы, а также при установке на открытом воздухе применяют закрытые обдуваемые двигатели.

В помещениях, содержащих взрывоопасные соединения, а также при установке электродвигателей в одном помещении с вытяжными вентиляторами, обслуживающими взрывоопасные производства, применяют двигатели во взрывобезопасном исполнении. Условия установки электродвигателей во взрывоопасных помещениях приведены в кн. 2.

При клиноременных передачах электродвигатели устанавливают на салазках.

В. Передачи

Соединительные муфты. При непосредственном соединении двигателей с вентиляторами по схемам исполнения 2 и i (см. табл. 11.2) применяют упругие втулочно-пальцевые муфты типа МУВП (МП 2096-64).

Муфты этой конструкции изготовляют двух типов: нормальные (тип МП) для передачи крутящих моментов от 128 до 15 350 Нм и облегченные (тип МО) для передачи крутящих моментов от 67 до 7160 Нм.

Крутящий момент определяют по формуле

M = 5266iV/n, (11.5)

где ЛГ-установочная мощность электродвигателя, кВт; п-частота вращения вала, мин", на котором устанавливается муфта.

Клиноремеиные передачи. При соединении двигателей с вентиляторами по схемам 4,6 vi 7 (см. табл. 11.2) применяют клиноременную передачу. Клиноременную передачу рассчитывают по ГОСТ 1284.3-80*.

Г. Калориферы

Биметаллические со спирально-накатным оребрением калориферы могут быть однохо-довыми с вертикальным расположением трубок и многоходовыми с горизонтальным. Пластинчатые калориферы изготовляются только многоходовыми с горизонтальным расположением трубок.

При теплоносителе воде следует применять многоходовые калориферы и их последовательное соединение по теплоносителю. Допускается параллельное соединение по теплоносителю рядов калориферов, расположенных последовательно по ходу воздуха.

При теплоносителе паре рекомендуется применять одноходовые калориферы. При теплоносителе паре (перегретом или насыщенном) расчет следует производить на разность между температурой насыщенного пара и средней температурой воздуха.

Расчет площади поверхности нагрева калориферов систем вентиляции и кондиционирования воздуха, совмещенных с воздушным отоплением и запроектированных для подачи наружного воздуха в количествах, необходимых для вентиляции в течение холодного периода года, следует производить принимая расчетные параметры Б (для зданий сельскохозяйственного назначения -по параметрам А).

Действительный расход тепла, подводимого к калориферу, определяется по сумме расходов тепла на отопление и вентиляцию, соответствующих расходу при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период года по расчетным параметрам Б.

Калориферы первого подогрева систем кондиционирования воздуха и приточных вентиляционных систем с увлажнением приточного воздуха при теплоносителе воде нужно проверять на режимы эксплуатации, соответствующие наружной температуре и температурам в точках излома графика температур воды

в тепловых сетях, и на температуру воды на выходе из калорифера.

Расчет калориферов производится в следующем порядке.

1. Задаваясь массовой скоростью воздуха , кгДм • с), определяют необходимую площадь фронтального сечения, м, калориферов по воздуху:

h=GI{vp,), (11.6)

где G-расход нагреваемого воздуха, кг/с.

2. Пользуясь техническими данными о калориферах (см. приложение II) и исходя из необходимой площади фронтального сечения /i, подбирают номер и число устанавливаемых параллельно калориферов и находят действительную площадь их фронтального сечения /. Число калориферов должно быть минимальным.

3. Определяют действительную массовую скорость воздуха в калориферах

vpGlf. (11.7)

При теплоносителе воде расход проходящей через каждый калорифер воды, м/с, вычисляют по формуле

полы

4,19 10(?,„p-Up)n

(11.8)

где 2-расход теплоты на нагревание воздуха, Вт; гор и /„ер - температура воды на входе в калорифер и на выходе из него, °С; п - число калориферов, параллельно включаемых по теплоносителю.

Находят скорость воды, м/с, в трубках калориферов

w = (?3„,JAp, (11.9)

где /р-живое сечение трубок калориферов для прохода воды, м.

По массовой скорости up и скорости воды (при паре только по массовой скорости) по таблицам приложения II находят коэффициент теплопередачи калорифера К, Вт/(м2°С).

4. Рассчитывают необходимую площадь поверхности нагрева, м, калориферной установки:

г; =

(11.10)

где Г.р-средняя температура теплоносителя, °С; t-начальная температура нагреваемого воздуха, °С; г-конечная температура нагретого воздуха, °С.

Средняя температура теплоносителя, °С.

при теплоносителе воде

?ср = (гор + обр)/2;

при насыщенном паре давлением до 0,03 МПа

Up = 100 °С;

при насыщенном паре давлением свыше 0,03 МПа

ср - ?пара ;

где температура насыщенного пара, соответствующая его давлению.

5. Определяют общее число устанавливаемых калориферов:

n = Fy/F, (11.11)

где площадь поверхности нагрева одного калорифера выбранной модели.

Округляя число калориферов до кратного числа их в первом ряду п, находят действительную площадь поверхности нагрева, м, установки:

Тепловой поток выбранного калорифера не должен превышать расчетный более чем на 10%. Избыточный тепловой поток калорифера составит:

FvX[cp-(r» + g/2]-e

при избыточном тепловом потоке более 10% следует применить другую модель или номер калорифера и произвести повторный расчет.

По таблицам прил. П по массовой скорости воздуха определяют аэродинамическое сопротивление калориферной установки.

Гидравлическое сопротивление калориферов всех типов и воздухоподогревателей центральных кондиционеров определяется по формуле предложенной ВНИИкондиционером: Ар = 485w2 [2,7(/J/„)2 + 6,7- l){fjff +

+ 0,6n, + 0,0121и, 1-"б + 3,9],

где Л/?,„-гидравлическое сопротивление калорифера. Па;/„,-площадь среднего сечения для прохода теплоносителя, м; /„-площадь сечения патрубка, м; площадь сечения коллектора, м; и,-число ходов по теплоносителю; /-длина трубки в одном ходе, м; й?-внутренний диаметр трубки, м.

В прил. II приведены таблицы для расчета гидравлического сопротивления калориферов

различных типов по формуле Ар = Aw.

Сопротивление калориферной установки определяется умножением сопротивления одного калорифера на число калориферов, соединенных последовательно по воде. На сопротивление по воздуху следует давать запас 10%, на сопротивление по воде-20%.

Пример 11.2. Подобрать установку, состоящую из биметаллических калориферов типа КСК для приточной вентиляционной камеры производственного помещения, работающей с перегревом воздуха (для отопления). Вентиляция общеобменная, рассчитываемая по расчетным параметрам Б наружного воздуха для холодного периода года. Расход нагреваемого воздуха G = 40000 кг/ч = 11,1 кг/с. Максимальный расход тепла на отопление Q = 150000 Вт. Расчетная температура наружного воздуха = = - 26°С; температура в рабочей зоне помещения /р.з = 16°С. Теплоноситель - вода с параметрами Ггор = 150°С, Гобр = 70 °С.

Решение. Определяем максимальный расход теплоты на вентиляцию;

= 11,1-1005(16 + 26) = 466 ООО Вт.

Общий максимальный расход теплоты

Q =466000 + 150000 = 616000 Вт.

Вычисляем условную конечную температуру приточного воздуха:

150000 "-+ 11,1-1005 =

Задаемся массовой скоростью воздуха во фронтальном сечении vp = 4 кт/(м-с) и определяем по формуле (11.6) необходимую площадь фронтального сечения установки калориферов по воздуху;

40000

i-36oF4-

Устанавливаем два калорифера КСКЗ-11-02ХЛЗА, вычисляем действительную площадь фронтального сечения (см. прил. II):

/= 1,66-2 = 3,32 м.

Определяем действительную массовую скорость воздуха во фронтальном сечении калориферов:

vp =

40000 3600 - 3,32

,=3,35 кг/(м2-с).

0 ... 79 80 81 82 83 84 85 ... 105