|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 74 75 76 77 78 79 80 ... 105 ТАБЛИЦА 10.9. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.6 Определяемая величина и расчетная формула Решение 1 Давление в камере эжектора Pi = р - 2 Критическое давление пара в узком сечении сопла рр = 0,546/?о 3 Энтальпия пара при расширении по адиабате до критического давления (по диаграмме I-S) 4 Адиабатический перепад тепла до критического давления Ml = 1-111 5 Энтальпия в конце адиабатического расширения до давления в камере смешения р, (по диаграмме I-S) 6 Общий адиабатический перепад М\°- = /о - i" 7 Действительные перепады тепла с учетом потерь в сопле при ei =0,1: A/,p = A/-(l-ei) А/2 = А/Г(1 -ei) 8 Действительная энтальпия пара в критическом сечении 1 = /о - Акр 9 Действительная энтальпия пара на выходе. из сопла I, = Iq - A/i 10 Скорость в критическом сечении v = KfKl, где К = 44,7, скорость на выходе из сопла 11 Удельный объем пара Fp в узком (критическом) сечении сопла при /?р и р определяем (по диаграмме I-S) То же, в выходном .сечении сопла 12 Динамический напор эжектирующей струи h,=rx]l{2V) 13 Плотность эжектируемого воздуха pj = Ро~-: где Ро = 0,131 кг/м-плотность при нормальных условиях (То = 273 К и Ро=Ш,3> кПа); Тз = = 293 К - температура эжектируемого воздуха 14 Конструкцию эжектора выбираем с использованием скорости эжектируемого воздуха и > О и с диффузором, имеющим кoэффициeнt восстановления давления ф = 0,8. Находим т„„ = h/H 15 При давлении в камере смешения р, задаем шесть режимов в интервале температур смеси от 363 до 413 К и сводим расчет в следующем порядке в табл. 10.10. 15.1. По данным величинам р, и Т2 по диаграмме I-S находим Il и V (строки 1-4) 15.2. Рассчитываем плотность пара и воздуха в смеси (строки 5, 6) 15.3. Используя уравнение теплового баланса определяем коэффициент эжекции Р (строка 7) 15.4. Находим отношения плотностей (строки 8, 9), необходимые для вычисления m (строка 10) 15.5. По изменению т от 13,47 до 6,83 определяем режим со значением ш, близким оптимальному 15.6. Режим 5 берем за расчетный и проводим дальнейшие подсчеты размеров эжектора для этого режима 16 Величина и, характеризующая, как и величина т, отношение скоростей после их смешения (при 99 250 - 29 300 = 69 950 Па = 69,95 кПа 0,546 • 1 275 ООО = 69400 Па = 69,4 кПа /д = 2 945 ООО Дж/кг = 2945 кДж/кг 3095 - 2945 = 150 кДж/кг /Г = 2518 Дж/кг 3095 - 2518 = 577 кДж/кг 150(1 - 0,1) = 135 кДж/кг 577(1 - 0,1) = 519 кДж/кг 3095 - 135 = 2960 кДж/кг 3095 - 519 = 2576 кДж/кг 44,7135 = 517 м/с 44,7519 = 1020 м/с F,p = 0,35 м7кг F= 2,28 м/кг 1020V(2- 2,28) = 22 800 Па = 228 кПа 69,95 273 0,131 = 0,0843 кг/м 101,3 293 228/29,3 = 7,76 Расчетный режим: Р2 = 0,0843 топ = 7,76 Т2 = 403 К Р = 2,21 pl = 0,0384 р2 = 0,0616 Pj = р,р = 0,0447 2 - 0,8 /0,0843 0,843 = 0,55 Решение КПД эжектора ц = 18 Расход пара Gj = Gj/P 19 Площадь сопел в узком критическом сечении и на выходе / = Gj V/v ческом и выходном сечениях D = Выберем конструкцию эжектора по схеме многоструйного (с шестью соплами) расположения по окружности. Диаметр каждого сопла в крити- Длина расширяющейся части сопла при угле раскрытия = 6 град l = --- 2tg(a,/2) Площадь сечения в горловине /з = m/j, диаметр диффузора в горловине = \[Мъ1 Диффузор переходит в трубу диаметром = = 0,2 м (выходной) Длина диффузора при угле раскрытия ttp = 8 град 2tg(a,/2) При диаметре центровой окружности располо- z(J)i+25 + /,) жения сопел Do =-, где Z-число сопел; 6-толщина стенки сопла в конце расширения; -диаметр сопла на выходе, /j - расстояние между соплами; расстояние от сопла до цилиндрического смесительного участка /, =-; здесь ©-половина 2tg 0 угла раскрытия струи при давлении в камере смешения;
25 Расстояние от сопла до диффузора m - «р 1 + Р - «Р длина цилиндрического смесительного участка Диаметр коллектора на уровне выходного сече-/4 ния сопел = Ji "-г) где/г =/з/« =0,00327/0,55 = 0,00595 м 0,0447 2,21 = 0,151 0,0843 7,76 0,417/2,21 =0,189 кг/с 0,189 0,35 /.р =--= 0,000128 м 0,189-2,28 4-128 = 0,0095 м 4-422 V 6-3,14-10 0,0095 - 0,0052 = 0,041 м 2tg 3 7,76-422-10" = 0,0032 м 0,00327-4/3,14 = 0,0645 м 0,2 - 0,0645 = 0,97 м 2-0,07 6(9,5-10-3 + 2-1+ 1,05-10-2) ЗЛ4 = 0,042 м; 0,0645 - 0,042 - 0,0095 2-0,146 = 0,045 м 0,0645/ 7,76 - 0,55-2,21 --- 12-- JI \ 1 + 2,21 - 0,55-2,21 = 0,23 м 0,23 - 0,045 = 0,185 м (0,000422 + 0,00595) = 0,09 м ТАБЛИЦА 10 10 РАСЧЕТ РЕЖИМОВ ПАРОВОЗДУШНОГО ЭЖЕКТОРА Параметр Расчетная формула Расчетный режим 1. Давление в камере смешения/?1, кПа Задаемся согласно пункту 1 табл. 10 9 69,95 69,95 69,95 69,95 69,95 69,95 2. Температура смеси Тг, К Задаемся 3. Теплосодержание пара в смеси Г,, По диаграмме I-S кДж/кг 4. Удельный объем пара Vl, м/кг 5. Плотность pj пара 6. Плотность воздуха в смеси при По диаграмме I-S при Т2 и р, 1 9,8 rl P2 = Ро- 7 Коэффициент эжекции Р, кг/кг (из I - Г, - А - уравнения теплового баланса) 8. Отношение плотностей Pi/pi 9. То же, Pi/p2 2-9,8 (2-ф)2(1+р) -рС2(Т2-Т2) = 0 Pi/Pi = Р.р/Р1, где р,р = 0,0447 Р1/Р2 = Ркр/2 10. Величина т, характеризующая отно- m = (2 - 9)[2pi/pi 4- шение скоростей движения эжекти- + P(Pi/p2 + Pi/pi)] рующей и эжектируемой сред при X = 0
0 ... 74 75 76 77 78 79 80 ... 105 |
