Главная » Публицистика

0 ... 73 74 75 76 77 78 79 ... 105

Решение

12 Диаметр выходного отверстия сопла

= 1,128

13 Уточняем конструктивный параметр

14 Длина камеры смешения = 8/„

15 Потери давления на трение в камере смешения

АЛам = (Л2 + Лз)4ам/2,

где Rj и /?3-сопротивление трению при d, Vj и Уз соответственно на 1 м длины (принимаются по данным для расчета воздуховодов)

16 Диаметр выходного отверстия диффузора d = 1,128y/LI/y, где и-принимается из условий обеспечения необходимой скорости выброса (обычно = 10 м/с), и динамическое давление в нем Д/?д„„4 = pf4/2

17 Длина диффузора /„„ф = 10(6? - з)

18 Потери давления на трение в диффузоре А/диф = (3 + Л4)/диф/2, где i?4-аналогично

/?3 при И

19 Суммарные потери давления в напорной части эжектора Арз = А/?,,„ + А/?„„„4 + А/?д„ф

20 Диаметр корпуса эжектора Dq = \,\2%.JlJvq, где Уо-скорость подсасываемого воздуха в корпусе (принимается как скорость в воздуховодах Уо » 5 8 м/с)

21 Длина конфузора /.„„ф = l,5Do

22* Расстояние от срза сопла до начала камеры смешения h - 4d

23 Вакуум во вторичном потоке в начале смешивания Арз,, = Ар 2 + А/?д„„2

24 Полное давление на срезе сопла

25* Статический КПД эжектора ЬЦАр2 + Ар + ApoJ

L\Ap,

1,128 у/0,0565/220 = 0,018 м

(0,152/0,018)2 = 71,3 8 0,152 = 1,216 м

(45,5 + 50,8) 1,216/2 = 58,6 Па

1,128 0,6215/10 = 0,281 м

1,2 102 = 60 Па 10(0,281 - 0,152)= 1,29 м

(50,8 + 3,8) 1,29/2 = 35,2 Па

58,6 + 60 -t- 35,2 = 153,8 Па (соответствует принятому в условии А/?з = 150 Па)

1,1280,565/6,5 = 0,315 м

1,5 0,315 = 0,44 м 4-0,018 = 0,072 м 250 + 614 = 864 Па 29040 - 864 = 28 176 Па 0,565(250 -Ь 150 + 60)

0,0565-28-176

= 0,1632

* Пункты дополнены Д. П. Коневым.

Примечания: 1. В случае округления значений диаметров d, d и d необходим пересчет для определения их истинного значения.

2. В случае, если Дрз (п. 20) не соответствует принятому в условии, следует повторить расчет, начиная с п. 4 и приняв Дрз, близкое к полученному.

ТАБЛИЦА 10.8. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.5

№ п. п.

Определяемая величина и расчетная формула

Решение

Расходы рабочего и эжектируемого потоков: Gp = G,/(l + P); G„ = PGp

Отношение удельных объемов при одинаковых газовых постоянных и теплоемкостях потоков

Температура смеси

VLB 1 + р

16/(1 +4) = 3,2 кг/с 4-3,2 = 12,8 кг/с

981000 300 98 100 400

= 7,5

400 + 4-300 1 +4

= 320 К

Решение

Отношение удельного объема смеси к рабочему

предварительно зададимся р = \,\ р, поскольку р заранее неизвестно; см. п. 2) Характеристики газов: коэффициент Яр „ = р/р

Параметры X, е, q при расчетном Я „ (определяем по газодинамическим таблицам) Приведенное отношение давления Яр* = г/К, где г = 0,742 (для воздуха)

Критическая скорость рабочего потока газа, представляющая собой действительную скорость газа и равная местной скорости звука

v = V2x/(x + 1)77;

Критическое сечение рабочего сопла GpV

и его диаметр dp* = 1,13 > р* Выходное сечение сопла /р =

и его диаметр d, = 1,13 /р

Сечение камеры смешения = (/з р*)/р*, где /з р*-оптимальное отношение площадей:

,J 2а

здесь а = Ф1Ф2?р,„

=-{ф.Ф. + вр.„[(-1-0,5)х х(1+Р)2-(ф,ф,-0,5)р2

с = 2

0,5)(1+ Р)2

Оптимальными принимаются значения коэффициентов скорости ф1 = 0,95; фг = 0,975; фз = 0,9; Фф = 0,925. Тогда получаем диаметр камеры

смешения

10 Длина свободной струи при

где й-константа, равная 0,07-0,09; uf-выходной диаметр сопла

11 Диаметр свободной струи на расстоянии 4 от выходного сечения сопла при р > 0,5 d=\,55d,(\ + р)

12 Длина конического участка перед цилиндрической частью камеры смешения 12 = d, - d

981000 320 98 100-1,1400

98100

= 7,25

= 0,1 981000

Vh=17; £р,„ = 0,193; ?р.„ = 0,519; вр* = 0,634 0,742/1,4 = 0,528

У2-1,4/(1,4+ 1)287-400 = 366 м/с 3,2-366

1,4-0,528-981000

= 1,62-10"

1,131,62-10-2 = 0,045 м 0,00162

~-= 0,00313 м

0,519

1,130,00313 = 0,063 м

0,95-0,975-0,519 = 0,48;

L\0,9

0,95 0,975 + 0,193 X 7,25(1 + 4)2 - (0,975-0,925 - 0,5) х

X 7,5-42 j 25д 0,193/ 1

- - 0,5 7,25(1 + 42) = 82,5

0,519 \0,9

/з 25,1 + 25,12 - 4-0,48-82,5

JZ~ 2-0,48

/; = 48-0,00162 = 0,74 м2

1,130/74 = 0,315 м 0,37 + 4

= 48

4,4-0,08

0,063 = 0,79 м

1,55-0,063(1 + 4) = 0,49 м 0,49 - 0,315 = 0,175 м

Ю.З. Эжекторы выткога давления 233

Продолжение табл. 10,8

U. 11.

Определяемая ш-шчина и p.iHoris.iH форм).".;

Решение

Рассюяиие от ных4)лно{о ссчеипя рабочего con.ia до ВХ0.1Н0Г0 сечекня !и!.1нм,шнчсской KaNsepw смешения 4, r Л, Д.-шна цн.тинлричсскч)й камеры смсшсипя

KoHcrpyKrHBHF.ic pa «меры (в .мм)

0,1 "5 r и,7> = 0.%5 м 7 0.315 = 2,205 м

Длина диффузора при угле раскрытия а = 8" 2tg(a.2)

Достижимое лив.тсние сжатпя fK оорслс.!яется ио перепаду с\р, и нача.;1ьному /*,.:

0,5)p»p~

коффиянсн! Rp - 1.4. OiTiouieHiie р:р„ 1 + А/\.-7„> отку.ча /\ Рн + Л/ /?„)

Давление зжсктируемою потока р. во входио.м сечении иилиндрячсскол ка\!еры сметоиия при свсрхкрнгйчсск-ой сгепеии paciUHpciufH рабочею потока опреле;1И1 ся по исрсиалу Ар и нача.чь-

HCKNiV р.,

где Кр = ,К= 1.4

OlHOUlCHHC = 1 -- Л/ч /н- OTiy-T-i

Дан:1енио смегианного поток,! в выхкгтьом сечении цн.чинлрической камерр,! смешения

Ар, Ар Ар,

Р. - РЛР, Р, V.. РЛ -•";

Да Р ул.

0,9-0,315

= 4,13 м

2-0,07

1,4 I 0,95-0,9752-1,7

2(1,4+ 1)0.1

- 0,5 7Л5 X

X (I +. 4)2 - (0,975-0,925 - 0,5) х

X 7,5-1,04-4

0,122

1 +0.122= 1,122

98 100(1 + 0,122) = 110000 Па

Г1.5- L4 0,6.34 •0.528- ".5-4-

- „----l--.-,; OJ55

0.)25- 0.1 (48 .....-)

98 lOOil ~ 0,155) = 82600 Па

98100(1,122-0,155) = 87ШШ

(1 +4)7,25 4 7,5

0 ... 73 74 75 76 77 78 79 ... 105