|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 72 73 74 75 76 77 78 ... 105   § § Ч § > о5- сг «=5 «ii <=г с:? с=Г сэ" S а: ?9 5 %,«/с «5? <=э cs- cj 6k . 56-5Z-8- 40-36-31. 28 2k- 20-18 -16-П -72 -10- -56- -80- -100- -76--72-68- ~-85- -80- ~-60- -75- -70- -52- -k8- kk- -kO- -56- 28- -20- 16 -95- -90- \-15 16 -65- -55- 50- -k5- -35- -25- -20- -12 -13 -Ik Г 77 -18 - 19 -20 -21 -22 -23 2k -26 -28 --30 -32 -35 -kO -kS -50 -55 -60 -70 80 Рис. 10.4. Схема эжектора высокого давления /-рабочее сопяо; 2-приемная камера, i-камера смешения, 4-диффузор, /-рабочий поток; -эжекгирующий поток; /-смешанный поток Рис. 10.5. Эжектор высокого давления /-насадка (сопло), 2-камера смешения, J-диффузор диаметр воздуховода эжектирующего воздуха, </, - диаметр выходного отверстия насадки (сопла), Z>2-диаметр воздуховода эжектируемого воздуха, Диаметр входа в смесительную камеру, .fifj-диаметр выхода из смесительной камеры, u(j-диаметр выхлопа диффузора; /-эжектируемый поток, II-эжектирующий поток Рис. 10.6. Номограмма для определения диаметра выхода из смесительной камеры при производительности эжектора до 200 м/ч Рис. 10.7. Номограмма для определения диаметра в конце смесительной камеры d при производительности эжектора от 200 до 1000 м-/ч Рис. 10,8. Номограмма для определения скоростей и и коэффициента подмешивания р подвод эжектируемого воздуха, производится по оси эжектора; коническая форма сопла и диффузора имеет постоянный угол между образующими; температура эжектируемого воздуха Т = = (289-298) К; оптимальная длина смесительной камеры 4ам = 8(3- JJ. (10.4) Диаметр, м, выхлопной трубы за диффузором б?4 рассчитывают по задаваемой скорости воздуха в выхлопном сечении = = 4-н 15 м/с; d=\,myfG. (10.5) Оптимальная длина диффузора и = 8К-з)- (10.6) Параметры эжектора конструктивно связаны. Недостаточная длина /м вызывает снижение производительности эжектора, а излишне большая длина приводит к увеличению потерь на трение при обычно высоких скоростях в горловине эжектора. Диффузор с конической формой сопла и постоянным углом между образующими прост в изготовлении, но несколько снижает КПД эжектора по сравнению с КПД эжектора, имеющего сопло Лаваля и диффузор с переменным углом раскрытия. Номограммы не отражают реальных условий работы аппарата. Поэтому расчет эжекторных установок осуществляют как с применением номограмм, так и по эмпирическим зависимостям, предложенным разными исследователями. В основном применяют методики П. Н. Каменева (позднее уточненные Д. П. Коневым) и В. А. Успенского. Реализация последовательности расчетов эжекторов для конкретных задач приведена в решении примеров 10.3-10.6. Пример 10.3. Используя номограммы (рис. 10.6, 10.7, 10.8) и зависимости, перечисленные в таблице расчета примера, рассчитать эжектор, работающий на сжатом воздухе, для удаления воздуха = 0,0416 м/с. Потеря давления составляет во всасывающей сети Apj = = 167 Па и в выхлопной трубе эжектора Лрз = = 167 Па. Температура удаляемого воздуха 289 К. Решение. Результаты расчета сводим в табл. 10.6. ТАБЛИЦА 10.6. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.3 № Определяемая величина и расчетная формула п. п. Решение 1 Расход удаляемого воздуха = ilPi где р2-плотность удаляемого воздуха, кг/м 2 Суммарная потеря давления р = Ар + А/з 3 Скорости 13 и коэффициент эжекции Р определяем по номограмме (см. рис. 10.8) 4 Массовый расход рабочего (эжектирующего) воздуха [см. формулу (10.3)] 5 Общий расход смеси воздуха С- = + G2 6 Диаметр выходного отверстия смесительной камеры J3 определяем по номограмме (см. рис. 10.6) по данным 3 и G3 7 Диаметр выходного сечения сопла J, = 0,0584 8 Диаметр входного отверстия смесительной камерь! d2 = V(0,001rfi • 10-3 + 0,004)2 + l,085G2/i;2 (,001 0,0026- lO + 0,004) + + 1,085 0,049/46,8 = 0,0335 м 9 Длина камеры = 8(з - 6?i) 8 (0,031 - 0,0026) = 0,227 м 10 Диаметр выхлопной трубы за диффузором Принимаем v = 5 м/с, тогда = 1,04 УG3/1)4 X Уо,051/5 = 0,101 м 11 Длина диффузора /днф = 8 (rf - «(3) 8 (0,101 - 0,031 ) = 0,56 м 0,0416-1,18 = 0,049 кг/с 167 + 167 = 334 Па V2 - 46,8 м/с 3 = 58,5 м/с Р = 22,5 0,049/22,5 = 0,002 кг/с 0,049 + 0,002 = 0,051 кг/с 0,031 м 0,05840,002 = 0,0026 м 1,04 X ТАБЛИЦА 10.7. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.4 № Определяемая величина и расчетная формула п. п. Решение 3* 4* 10 11 Секундные расходы воздуха: LI = L2/36OO Ы = LI/P LI = L\ + L\ Конструктивный параметр F = 3,42Р Характеристика давления а = 1,722р2 Ориентировочное значение динамического давления на срезе сопла А/?д„„1 = {Ар2 + Ар,)а Дополнительное давление, создаваемое эжектором, вследствие неравенства давлений в по-токах А/?„„„ = 0,198 A/7,„„,/F-° Наивыгоднейщее соотношение п = f2/из при заданных 2, з и Р (определяется по номограмме) Скорость воздуха после смешения потоков в эжекторе /2 / Ар2 + Л/?з - Ар " V 3 V (1 + S2)[l - (1 + 2)(1 + Ss)"] и его динамическое давление А/д„„з = pii/2 Диаметр цилиндрической камеры смешения d2d, = \,mjii. Средняя по количеству движения скорость в конце смешивания гз = (1 + 2з) сз Скорость подмешиваемого потока = тз и его динамическое давление Ар2 - 91/2 Скорость воздуха на выходе из сопла i;i =(1 + Р-«Р)1;з и его динамическое давление А/д„„1 = pt;i/2 200/3600 = 0,565 мс 0,565/10 = 0,0565 м7с 0,565 + 0,0565 = 0,6215 mVc 3 42.101.5 75 g 1,722-10-" = 72 (250 + 150)72 = 28 800 Па 0,198-28 800/76,6-°* = 600 Па 0,65 1 29 / 250 + 150 - 60 V 1,45(1 - 1,08-1,45-0,652) 1,2-33,962/2 = 692 Па = 33,96 м/с 1,128 у/0,6215/33,96 = 0,152 м 1,45-33,96 = 49,24 м/с 0,65-49,24 = 32 м/с 1,2-322/2 = 614 Па (1 + 10 - 0,65-10)49,24 = 220 м/с 1,2-2202/2 = 29040 Па 0 ... 72 73 74 75 76 77 78 ... 105 |
