|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 56 57 58 59 60 61 62 ... 105  2 20 16 11 0,4 h/d 1 1,4 1,8 2,2 2,6 Bz/Bj  ДИМ fcjj = 5. Определяем коэффициент, учитывающий скорость движения воздуха в помещении, по формуле (8.31): = 1 + 44,770,43-0,5/1000 = 1,25. По формуле (8.1) с учетом выражения (8.30) вычисляем расход удаляемого воздуха при к= 1: L„,,i = 180-10001/3-0,6-0,5-5 х X 1,25-1 - 3375 мЗ/ч. Находим значение параметра с: с = 3600-40/(3375-20) = 2,1. По рис. 8.2 получаем fc < 1 и в соответствии с условием (8.6) принимаем /с = 1. Тогда Ьо„ = = 3375 мЗ/ч. Рис. 8.11. Нижние отсосы а-схема отсоса: 7-источник вредных выделений; 2-щелевые отсосы; б-кривые для определения коэффициента при круглом источнике; в-то же, при прямоугольном источнике Рис. 8.12. Нижний отсос через сплошную вытяжную решетку Г. Активированные отсосы Схемы местных отсосов, активированных плоскими приточными струями, приведены на рис. 8.13. Приточная струя локализует поток вредных выделений и направляет его к отсосу, чем обеспечивает эффективную работу последнего при меньших расходах воздуха по сравнению с обычными отсосами. Устойчивость системы «струя-отсос» обеспечивается соответствующим выбором минимально допустимой скорости на оси системы. Если активирующая струя настилается на поверхность теплоисточника, то определяется из условия неразрушения струйной завесы конвекцией, возникающей над ним: = 5,72 у/Л Г„/Г, (8.33) где ЛГд = Гп - Гд-разность температур поверхности источника и воздуха в помещении. К; /-расстояние между приточной и вытяжной щелями, м. Для ненастилающейся струи устойчивость системы обеспечивается, если  Рис. 8.13. Отсосы, активированные плоской струей а-бортовой отсос, активированный горизонтальной струей, 5-то же, наклонной струей, в-активированный зонт-козырек у технологического проема (8.34) где Я-максимальное расстояние от поверхности источника до оси системы «струя-отсос», м. Для струи, перекрывающей проем в вертикальном ограждении. /А» J\ + 1422 1 (8.36) l+3,74(p,/pj избыточное давление внутри технологической установки, Па; и р-плотность воздуха в помещении и плотность газов, выбивающихся через проем, кг/м. Порядок расчета активированных отсосов и расчетные зависимости приведены в табл. 8.2. Активированные отсосы могут выполняться и по схемам, отличным от изображенных на рис. 8.13. Примером может служить компенсационное воздушно-струйное укрытие КВСУ*, представляющее собой местный отсос, в зону действия которого сверху вниз подается с небольшой скоростью приточная струя рециркуляционного (загрязненного) воздуха (рис. 8.14). Расход воздуха, подаваемого в помещение, при устройстве КВСУ сокращается. Пример 8.6, Рассчитать активированный бортовой отсос для ванны травления. Отсос выполнен по схеме рис. 8.13,а, ширина ванны / = 2,3 м, длина а = 2,6 м. Расстояние от оси системы «струя - отсос» до поверхности раствора Н = 0,25 м, высота борта ванны h = 0,6 м. Температура раствора = 60 °С, температура и скорость движения воздуха в помещении = 20 °С, = 0,5 м/с. Решение. Принимаем ширину щели отсоса В = 0,23 м. Поскольку Н/1 = 0,25/2,3 = 0,11 < <0,15, то струя-настилающаяся; Н+В = = 0,25 + 0,23 = 0,48 м < /г = 0,6 м, следовательно отсос следует считать расположенным в стенке. При А Г„ = А Г„ = 60 - 20 = 40° и / = 2,3 м по формуле (8.33) находим; = 5,7272,3-40/293 = 3,2 м/с. Относительная ширина всасывающей щели 5 = 0,23/2,3 = 0,1. Соответствующее значение относительной скорости, найденное по рис. 8.15, будет ып = 1,2. Примем ширину приточной щели 6 « 0,01 / « 0,02 м и вычислим расход приточного воздуха по формуле (8.38); L„p =1110 2,6 X * Компенсационные воздушно-струйные укрытия (КВСУ). Серия 5.904-19. X 0,02-2,3 = 1650 м7ч. По рис. 8.16 находим = 1,17 и по формуле (8.39) вычисляем: кз= 1 +0,5/3,2= 1,16. Расход воздуха, удаляемого отсосом, определяем по формуле (8.41) Lore = 370 2,6 X X 2,3-1,17-1,16 = 8010 м/ч. Пример 8.7 Рассчитать активированный
Относительная ширина всасывающей щели, В Относительная скорость. В = В/(21) В = В/1 По рис. 8.15 Расход приточного воздуха, L„„, м/ч L„p= 1565flVW (8.37) L„p= imabl (8.38) Коэффициент /с„ Коэффициент fe" Расход удаляемого возду- ха L„„, м/ч По рис. 8.16 vjv,„ (8.39) L„.. = 740alKK (8.40) L = 370- -alkk (8.41) Примечания: 1. Устройство активированных отсосов экономически оправдано при значениях / > 1 м. 2. Если струя подается параллельно поверхности источника на расстоянии Ж 0,15/, то ее следует считать настилающейся. При ббльщих значениях Я-ненастилающейся. 3. Если высота фланца отсоса h > Н + Ь, то отсос считается расположенным в стенке, при h Н + Д-свободно расположенным. 4. Скорость не может быть принята меньщей 1,5 м/с. 5. Ширина приточной щели b назначается порядка 0,01 /, но не менее 5 мм во избежание засорения. Длина приточной и вытяжной щелей а принимается равной длине источника. 6. Если скорость истечения приточной струи получается более 20 м/с, следует задаться большим размером приточной щели и пересчитать скорость. 7. Эффективность улавливания вредных выделений с помощью активированных отсосов, рассчитанных по изложенной методике, ц = 0,9.  1,1 1 Рис. 8.14. Компенсационное воздушно-струйное укрытие О 0,04 0,08 0,12 0,16 0,1 Рис. 8.15. К определению параметра iJ„„„ /-отсос в стенке, 2-свободно расположенный отсос ОТСОС у проема печи (рис. 8.13,в). Избыточное давление в печи Ар ~2 Па, температура газов внутри печи / = 800 °С (р = 0,329 кг/м). Над проемом на высоте / = 1,2 м от его низа установлен зонт-козырек, вылет которого В - = 0,576 м. Ширина зонта равна ширине проема а = 1,8 м. Скорость движения воздха в помеще- 0 ... 56 57 58 59 60 61 62 ... 105 |
