|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 52 53 54 55 56 57 58 ... 105 ТАБЛИЦА 7.5. ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ДЛЯ ЗАВЕС СМЕШИВАЮЩЕГО ТИПА Место забора воздуха Двери Значения при числе людей п, проходящих через вход в здание за 1 ч и тип вестибюля 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 Забор воздуха из Одинарные 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,28 0,31 0,35 0,39 0,43 0,47 0,51 0,55 0,58 0,61 вестибюля открытого Двойные или вращаю- 0,04 0,08 0,11 0,15 0,19 0,21 0,26 0,3 0,34 0,38 0,41 0,44 0,48 0,51 0,54 щиеся Тройные 0,03 0,06 0,08 0,11 0,14 0,16 0,2 0,25 0,28 0,32 0,35 0,38 0,41 0,44 0,46 То же, закрытого Одинарные 0,05 0,09 0,14 0,18 0,22 0,23 0,27 0,32 0,35 0,39 0,43 0,46 0,49 0,52 0,55 Двойные или вращаю- 0,03 0,07 0,1 0,14 0,17 0,19 0,23 0,27 0,31 0,34 0,47 0,4 0,43 0,46 0,49 пщеся Тройные 0,02 0,05 0,07 0,1 0,12 0,15 0,18 0,23 0,25 0,29 0,32 0,34 0,37 0,4 0,42 Забор воздуха Одинарные , 0,04 0,08 0,12 0,16 0,2 0,21 0,24 0,28 0,31 0,34 0,38 0,41 0,44 0,47 0,49 снаружи или при вестибюле откры- Двойные или вращаю- 0,03 0,06 0,09 0,12 0,15 0,17 0,21 0,24 0,27 0,30 0,33 0,35 0,38 0,41 0,43 том щиеся Тройные 0,02 0,04 0,07 0,09 0,11 0,13 0,16 0,2 0,23 0,26 0,28 0,3 0,33 0,35 0,37 То же, закрытом Одинарные 0,04 0,07 0,11 0,14 0,17 0,18 0,22 0,25 0,28 0,31 0,34 0,35 0,38 0,4 0,42 Двойные или вращаю- 0,03 0,05 0,08 0,11 0,13 0,15 0,18 0,21 0,24 0,26 0,29 0,31 0,33 0,36 0,38 щиеся Тройные 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,15 0,18 0,2 0,22 0,24 0,26 0,29 0,31 0,33 Примечания: 1. Открытым считается вестибюль, не отделенный дверями от лестничной клетки и лифтового холла; закрытым-вестибюль, снабженный дверями перед лестничной клеткой и лифтовых холлом. 2. Максимальная пропускная способность одной створки двери 1500 чел/ч, поэтому при устройстве нескольких параллельно расположенных входных дверей и проходе через них до 1500 чел/ч расчет производят по площади одной открываемой створки. При проходе через них более 1500 чел/ч значение Г, в формуле (7.18) увеличивают в отношении и/1500 с округлением до ближайшего большего целого числа. В этом случае коэффициент /cj принимают в зависимости от п, деленного на это целое число. t= -20 + 14 + 20 = 36,4 °С, 0,67(1 -0,1) где Q = 0,1-величина, определенная по рис. 7.3,а при F = 20 и = 0,67. Требуемую суммарную тепловую мощность калориферов завесы вычисляем по формуле (7.11): = 0,28-40 800(36,4 - 14) = 255 900 Вт. Поскольку суммарная тепловая мощность принятой типовой конструкции, согласно табл. 7.1, составляет 511 700 Вт, т.е. вдвое больше требуемой, то в данном случае целесообразно в одном из агрегатов завесы не устанавливать калориферную секцию или принять однорядную установку калориферов. Б. Завесы смешивающего типа Расход воздуха для воздушно-тепловой завесы смешивающего типа определяется по формуле G3 = 51002 p,,F,,(fcM- ТАБЛИЦА 7.6. КОЭФФИЦИЕНТ РАСХОДА ДЛЯ ЗАВЕС СМЕШИВАЮЩЕГО ТИПА -/jyA/(/3-/,J, (7.18) где поправочный коэффициент для учета числа проходящих людей, места забора воздуха для завесы и типа вестибюля (табл. 7.5); ц,, - коэффициент расхода, зависящие от конструкции входа (табл. 7.6); f-площадь одной открываемой створки наружных входных дверей, м. При совмещении воздушно-тепловой завесы с приточной вентиляцией (т.е. при заборе воздуха снаружи) значение принимают равным расходу воздуха, необходимого для приточной вентиляции, но не менее значения, определяемого по формуле (7.18). Значение Ар определяют в результате расчета воздушного режима здания с учетом ветрового давления. При отсутствии полных исходных данных Ар можно рассчитывать по формуле (7.3), где значение Лр, вычисляют с учетом ветрового давления в зависимости от этажности здания по формулам: для зданий с числом этажей три и меньше сч = /гл.к-0,5Л,з; (7.19) для зданий с числом этажей больше трех /гр = 0,5(/г„, + 2/г,з-/г„,), (7.20) где Ад J - высота лестничной клетки от планировочной отметки земли, м; Ад-высота створки входных дверей, м; А-полная высота одного эгажа, м.
Примечание. При числе последовательно расположенных дверей больше трех расчет можно проводить с незначительным запасом, как для тройных дверей. Тепловую мощность калориферов воздушно-тепловой завесы определяют по формуле (7.11). Пример 7.2, Рассчитать воздушно-тепловую завесу для главного входа в административное здание при заборе воздуха из открытого вестибюля. Входные двери вращающиеся (Цвх = 0,1 по табл. 7.6). Исходные данные: = -25°С; = 1,42кг/м t=\6°0, р, = = 1,22кг/м; f,„ = 12°C; /2„., = 60 м; h = = 2,5м; = 3,3 м; F,, = 0,8-2,5 = 2 м; п = = 2500 чел/ч. Решение. Находим значение Лр,. по формуле (7.20): = 0,5 (60 + 2 - 3,3 - 2,5) = 32,1 м. Определяем Ар по формуле (7.3): А;? = 9,8-32,1(1,42 - 1,22) = 62,9 Па. Находим коэффициент fcj по табл. 7.5. Так как число людей проходящих в здание, превышает 1500 чел/ч, то расчетное число людей для одной створки составит п = 2500/2 = = 1250 чел/ч. При заборе воздуха из открытого вестибюля, вращающихся дверях и числе людей, проходящих через одну створку, 1250 за 1 ч, получим kj = 0,46. Определяем G3 по формуле (7.18) с учетом того, что люди проходят одновременно через две створки и температура Гз = 50°С: G, = = 5100 0,46-0,1 -2-2(12 + 25)62,9-1,42/ /(50 - 12) = 8630 кг/ч. Вычисляем 2з по формуле (7.11): q3 = = 0,28 - 8630 (50 - 12) = 91 820 Вт. Глава 8 МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ 8Л. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ Местные отсосы предусматриваются для улавливания теплоты, влаги, газов и пыли у мест их выделения. Применение местных отсосов позволяет обеспечить нормируемые параметры воздушной среды в помещениях при меньших, по сравнению с общеобменной вентиляцией, расходах воздуха. Применяются отсосы открытого типа, различным образом расположенные относительно источника вредных выделений (зонты, боковые и нижние отсосы), отсосы от укрытий, имеющих рабочие проемы и неплотности (вытяжные шкафы, кожухи). Отдельную группу составляют активированные отсосы, представляющие собой комбинации отсоса и местного притока, локализующего зону вредных выделений. Распределение скорости вблизи всасывающего отверстия определяется ее средним значением в плоскости отверстия Vq и геометрией области, в которой реализуется течение (форма и размеры отверстия и поверхностей, ограничивающих течение). Чем более ограничена область, из которой происходит подтекание к отверстию, тем больше скорости подтекания, которые с удалением от отверстия падают очень быстро. Для геометрически подобных областей поля относительных скоростей, построенные в относительных координатах, идентичны (рис. 8.1). Распределение скоростей всасывания в плоскости отверстия неравномерно. На краях отверстия образуются зоны завихрений, уменьшающие его «эффективно всасывающую площадь». Степень неравномерности и размеры зон завихрений зависят от конструкции отсоса. При выборе схемы отсоса и при его конструктивной проработке необходимо руководствоваться следующими основными Положениями: отсос должен быть максимально приближен к источнику и по возможности изолировать источник от помещения; наилучшим решением является полное укрытие источника; всасывающее отверстие следует ориентировать так, чтобы поток вредных выделений минимально отклонялся от первоначального направления движения и при этом удаляемый воздух не проходил через зону дыхания работающего: уменьшение размеров Приемного отверстия отсоса ведет к возрастанию расход воздуха, необходимого для улавливания вредных выделений. Расход воздуха для отсоса от источника, выделяющего теплоту и газы, пропорционален характерному расходу воздуха в конвективном потоке, поднимающемся над источником: (8.1) где L„-характерный расход, м/ч fe„ - безразмерный множитель, учитывающий влияние геометрических и режимных параметров, характеризующих систему «источник-отсос»; fe- коэффициент, учитывающий влияние скорости движения воздуха в помещении; к-коэффициент, учитывающий токсичность вредных выделений. Для отсосов от укрытий, имеющих рабочие тфоемы и неплотности, используют также формулу L, = 3600 Fy„, (8.2) где jF-площадь рабочих проемов и неплотностей, м; Do-средняя по площади рабочих проемов и неплотностей скорость всасывания, м/с. Скорость воздуха v„ зависит от характера технологического процесса и токсичности вредных выделений и определяется обычно экспериментально. При расчете отсосов от теплоисточников необходимо знать их конвективную теплоотдачу, которая вычисляется по формулам: горизонтальной поверхности = l,3«F,(fn-?B)"; (8-3) вертикальной поверхности (8.4) где и - температуры нагретой поверхности и воздуха в помещении, °С; и f, - площади горизонтальных и вертикальных поверхностей источника, м. Значение коэффициента п принимается в зависимости от t„: °С . . .50 100 200 300 400 500 1000 п . . . . 1,63 1.58 1,53 1,45 1,4 1,35 1,18 0 ... 52 53 54 55 56 57 58 ... 105 |
