|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 51 52 53 54 55 56 57 ... 105 ТАБЛИЦА 7.3. ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ fci НА ВЕТРОВОЕ ДАВЛЕНИЕ Здание Без аэрационных проемов 0,2 С аэрационными проемами, закрыты- 0,5 ми в холодный период года То же, открытыми в холодный период 0,8 года Д;7, = 9,8ч(Рн-Рв); (7.3) Ap = cvlpJ2; (7.4) здесь Арз,-расчетная высота, т.е. расстояние по вертикали от центра проема, оборудованного завесой, до уровня нулевых давлений, где давления снаружи и внутри здания равны (высота нейтральной зоны), м; р„-плотность воздуха, кг/м, при температуре наружного воздуха (параметры Б); Рв-то же, при средней по высоте помещений температуре внутреннего воздуха t; d-расчетная скорость ветра, значение которой принимается при параметрах Б для холодного периода года; с-расчетный аэродинамический коэффициент, значение которого следует принимать по СНиП 2.01.07-85. Расчетную высоту h ориентировочно можно принимать: а) для зданий без аэрационных проемов и фонарей Vc4-0,5„p, (7.5) где A„p-высота открываемого проема, оборудованного завесой; б) для зданий с аэрационными проемами, закрытыми в холодный период года. 0,25(/„ j2-bl (7.6) где Ai - расстояние от центра проема, оборудованного завесой, до центра приточных проемов, м; расстояние между центрами приточных и вытяжных проемов, м; /ц - длина открываемых в теплый период года притворов приточных проемов, м; /-то же, вытяжных проемов, м (для зданий со светоаэрационными или зенитными фонарями, закрытыми в холодный период года, усредненные значения h приведены в табл. 7.4); в) для зданий с аэрационными проемами, открытыми в холодный период года: (7.7) [p„F„/(p,FJ]2 + l где An-расстояние от центра открытых приточных аэрационных проемов до уровня нулевого давления, ТАБЛИЦА 7.4. УСРЕДНЕННБ1Е ЗНАЧЕНИЯ Лрасч ДЛЯ ОДНОЭТАЖНБ1Х ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ Высота Значения А здания, м ра,,„, м, при размерах проема ворот, м
Примечания: 1. Над чертой приведены значения Ара,, для зданий со светоаэрационными фонарями, под чертой-для зданий с зенитными фонарями. 2. Значения Ар, приняты не менее половины высоты проема ворот и получены в результате расчета (ЦНИИпромзданий) для промышленных зданий общего назначения пятипролетных по ширине и длиной 300 м. Принято, что в здании имеется четверо ворот, из которых одни ворота окрыты. Остекление-ленточное: в нижней зоне с двумя рядами открывающихся створок, в верхней один или два ряда окон с глухими створками (размер створки 1,5 х 1,2 м). Светоаэрационные фонари - П-образного профиля с одним рядом открывающихся створок (размер панели 6 X 1,25 м). полученного при расчете аэрации в холодный период года (параметры Б), м; [iF и irF,-произведения коэффициентов расхода открытых соответственно приточных и вытяжных аэрационных проемов и их площадей, м. При наличии дисбаланса AG и превышении в помещении механической вытяжки над притоком значение С,, ориентировочно, можно определять по следующим формулам: а) при заборе воздуха для завесы из помещения (7.8) 2:(p„FJ + 2:(p„pF„p) б) при заборе воздуха для завесы снаружи G. = AG. Ипр пр 2:(p„FJ + E(p„ F„J (7.9) где Х(ЛпГп)-сумма произведений коэффициентов расхода открытых приточных проемов и их площадей, м; Z;(r„p Fnp)-сумма произведений коэффициентов расхода одновременно открытых проемов, обору-дованньх завесами, и их площадей, м. При расчете следует проверять значения по формуле (7.1), и за расчетный расход принимать большее из значений, полученных по формулам (7.8) и (7,1) или (7.9) и (7.1). Значение АСмех не должно превышать однократного обмена в 1 ч. Требуемая температура воздуха завесы определяется на основании уравнения теплового баланса по формуле где б-отношение теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности завесы (рис. 7.3). Для боковых завес значение может быть определено с помощью номограммы, приведенной на рис. 7.4. Тепловая мощностью калориферов воздушно-тепловой завесы а = Сз(-/„а.), (7-11) где А = 0,28 - коэффициент; - температура воздуха, забираемого для завесы, °С (на уровне всасывающего отверстия вентилятора t принимается равной температуре смеси воздуха, поступающего в Помещение; из верхней зоны-равной температуре воздуха в верхней зоне; снаружи - равной температуре наружного воздуха для холодного периода года, соответствующей параметрам Б). Если в результате расчета окажется меньше t, то следует использовать завесы без калориферных секций. Для экономии тепловой энергии целесообразно использовать комбинированные воздушно-тепловые завесы (КВТЗ), подающие часть воздуха без подогрева. КВТЗ состоят из двух пар вертикальных воздухораспределительных коробов (стояков), установленных внутри помещения (рис. 7.5). Наружная пара стояков, расположенная ближе к воротам, подает неподогретый воздух, а внутренняя пара - нагретый до 70 °С, что позволяет снизить тепловые потери струи воздушной завесы. Расчет КВТЗ ведется в следующем порядке. Задается относительный расход воздуха и относительная площадь щелей наружной пары стояков воздушной завесы и F. Рекомендуется принимать q = 0,8; F„ = 15. По значе-  J0 F 10 20 50 F Рис. 7.3. К определению потерь теплоты с частью струи завесы шиберного типа, уходящей наружу о-для боковой завесы; б-для нижней завесы Рис. 7.4. Номограмма для определения температуры воздуха для боковой завесы шиберного типа  ниям и F„ из рис. 7.3 определяются относительные потери теплоты со струей наружной завесы Q. При „ = 0,8 и F„ = 15, 6 = 0,16.   Рис 7.5. Комбинированная воздушно-тепловая завеса /-стояк наружной завесы неподогретого воздуха, 2-стояк внутренней завесы нагретого воздуха Затем вычисляется относительный расход воздуха через «внутреннюю» завесу по формуле в = ~Г 1-н(1-ё)]- (7.12) Рассчитывается относительная площадь воздуховыпускных щелей «внутренней» завесы F, = 0,84F„„/3. (7.13) Определяется общая относительная площадь воздуховыпускных щелей и общий относительный расход KBTjt F = FJJ(F, + FJ; (7.14) ЯЯ. + Яп- (7.15) По полученным значениям F и по табл. 7.2 находится ц„р и рассчитывается общий расход воздуха С,, подаваемого КВТЗ по формуле (7.1). После этого определяется расход воздуха через наружную и внутреннюю завесу соответственно G„ = G,qJq; (7.16) G, = GjJq. (7.17) Тепловая мощность калориферов КВТЗ рассчитывается по формуле (7.11) при = G и Гз = 70 °С. Пример 7.1. Рассчитать боковую двустороннюю завесу и подобрать типовое решение, если завеса должна быть устроена у раздвижных ворот, размером Fp = 3,6 х 3,6 = 12,96 м в одноэтажном производственном здании высотой 8,4 м, имеющем зенитные фонари. Меха- ническая вытяжка и механический приток сбалансированы. Расчетная температура наружного воздуха f„ = -20°С; р„ = 1,39 кг/м. Температура воздуха в помехйении = 18°С; = = 1,21 кг/м. При работе завесы температура смеси воздуха t = \4°С; р,„ = 1,23 кг/м. Расчетная скорость ветра = 5,5 м/с. Расчетный аэродинамический коэффициент с = 0,8. Поправочный коэффициент = 0,2 (см. табл. 7.3). Решение. Принимаем, согласно табл. 7.2, значение q = 0,65. В этом случае и при F = = 20 - 30 для раздвижных ворот находим Цпр = 0,3. По табл. 7.4 для принятых размеров ворот и высоте здания Ар, = 2,4 м. Расчетная разность давлений по формулам (7.2)-(7.4) составит: Д/7 = 9,8-2,4(1,39- 1,21)4- + 0,2-0,8-5,5-1,39/2 = 7,64 Па. Общий расход воздуха завесы определяем по формуле (7.1): Сз = 5100 • 0,65 • 0,3 • 12,967,64 -1,23 = 39 500 кг/ч. Принимаем к установке по табл. 7.1 завесы типа ЗВТ 1.00.000-03 суммарной производительностью по воздуху Gj = 40 800 кг/ч. Для принятого по табл. 7.1 решения получим F = = 20 и из формулы (7.1) вычислим: 40 800 5100 • 0,3 12,96 7,64-1,23 = 0,67. Требуемую температуру воздуха, подаваемого завесой, находим по формуле (7.10): 0 ... 51 52 53 54 55 56 57 ... 105 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
