|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 41 42 43 44 45 46 47 ... 105  Рис. 5 1. Схема аэрации однопролетного здания / и 2 номера проемов 0,8 0,6 Ofi 0,2
 0,2 0,6 Qp.jQ.ui5 Рис. 5.3. Номограмма для определения высоты расположения температурного перекрытия Z (при = 1 кДжДкг О; Грз = 298 К; = 1,18 кг/м). Ключ: С? = 100 кг/с; = 1000 кВт; « = 10; Z -Ь Z„ = 7,6 м Рио. 5.2. К определению коэффициента т [при а, = *- = 5,8 • 1С кВт/(м2 • °С)] 5. Массовый расход воздуха, необходимого для обеспечения заданной температуры воздуха в рабочей зоне, помещения, кг/с; (5.5) границы тепловой подушки) от пола помещения, м: Z = 2,64 - Z„, (5.7) где Ср-удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг-°С). 6. Температура удаляемого воздуха, °С: (5.6) 7. Высота расположения температурного перекрытия (высота расположения нижней где Тр 3 - температура воздуха в рабочей зоне, К, gf-ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с; ррз-плотность воздуха в рабочей зоне, кг/м. Номограмма, построенная по формуле (5.7), представлена на рис. 5.3. Если высота расположения температурного перекрытия Z окажется больше Zj, в дальнейших расчетах следует принимать Z = Zj.- 2. Разность давлений, вызывающая пере- мещение аэрационного воздуха через приточные и вытяжные проемы, Па: A;? = 0(Z-Zi)(p„-Pp3) + (5.8) + 0(Z3-Z)(p„-p где р„ и плотность соответственно наружного и удаляемого воздуха, кг/м, определяемая по формуле р = 353/Т (5.9) Если площадь приточных проемов не задана, расчет далее ведут следующим образом. 9 Потери давления на проход воздуха через приточные проемы, Па: А/71 = Р Ал (5 10) где Р-доля разности давлений, расходуемая на проход воздуха через приточные проемы Площадь приточных проемов должна быть по возможности большей, что обеспечит относительно невысокую скорость поступления воздуха в цех и устойчивость восходящих конвективных потоков. С этой целью рекомендуется принимать Р = 0,1 - 0,4. 10. Площадь приточных проемов в стенах, F, =G/V2p,A;7i/Ci, (5.11) где j-коэффициент местного сопротивления приточных проемов (табл 5 1). Если площадь приточных проемов задана, определяют следующие параметры 11. Потери давления на проход воздуха через приточные проемы. Па: (5.12) 12. Потери давления на проход воздуха через проемы фонаря. Па: Ар2 = Ар-Арг. (5.13) 13. Площадь проемов фонаря, м: F, = G/2pAp,/i;,, (5.14) где 2-коэффициент местного сопротивления фонаря (см табл 5 2). Если площадь проемов фонаря задана, потери давления на проход воздуха через него определяют по формуле (5.12) с заменой на г;2, Р„ на Ру и Fj на F2; потери давления на проход воздуха через приточные проемы-по формуле (5.13), а площадь приточных проемов-по формуле (5.11). Пример 5.1. Рассчитать аэрацию однопро-летного цеха (см. рис. 5.1) для теплого периода года, т.е. определить площади аэрационных проемов Fj и F2. Исходные данные: = 20 °С; АГрз = 5°С; Zi = 1,5 м; Z2 = 18 м; Z„ = 2,75 м; F„ = 6500 м; п = 41; е„ = 11 ООО кВт, „ = = 1000 кВт; = 3500 кВт; б, , = 3200 кВт. Решение. Определяем следующие параметры: температуру воздуха в рабочей зоне помещения по формуле (5.1) 3 = 20 -Ь 5 = 25 °С; количество избыточной теплоты по формуле (5.2) б„зд = 11 ООО - 1000 = 10 000 кВт, условное количество теплоты по формуле (5.3) Q, = 5,8-10-3 6500-5 = 188 кВт; коэффициент m по формуле (5.4) или по рис. 5.2 3200 - 188 2-10000 3200 - 18! 2-10000 10 000 = 0,355; массовый расход воздуха по формуле (5.5) G = 0,355-10 000/(1-5) = 710 кг/с; температуру удаляемого воздуха по формуле (5.6) ?у = 20 + 10 000/(1-710) = 34,1 °С; высоту расположения температурного перекрытия по формуле (5.7) или по рис. 5.3 "1(273 -Ь 25) Z = 2,64 710 4И-3500 L 9,81-1,18 - 2,65 = 8,5 м; разность давлений по формуле (5.8) [Значения р„ и ру вычислены по формуле (5.9)] А;? = 9,81 (8,5- 1,5)(1,2- 1,18) + 9,81 (18- - 8,5) (1,2 - 1,15) = 6 Па; потери давления в приточных проемах по формуле (5.10) Ар, = 0,2-6 = 1,2 Па; принимаем приточные верхнеподвесные створки с углом открывания а = 60°, размещаемые по всей длине цеха; значение = 3,5 (по табл. 5.1); площадь приточных проемов в стенах по формуле (5.11) Fi = 710 2-1,2-1,2/3,5 = = 783 м; потери давления в проемах фонаря по формуле (5.13) АР2 = Ь- 1,2 = 4,8 Па; принимаем вытяжной П-образный фонарь с ветрозащитными панелями и углом открывания створок а = 70°; значение 2 = 5,8 (по табл. 5.2); площадь проемов фонаря по формуле (5.14) Fj = 710/2-1,15-4,8/5,8 = 515 м Расчет для переходного периода года. Температура воздуха в рабочей зоне определяется по табл. 1.1. Разность температур воздуха в рабочей зоне и наружного воздуха находится из формулы (5.1). В остальном расчет ведется по тем же формулам, что и для теплого периода. При расчете требуемой степени открывания фонаря в переходный период года задача может свестись к определению углов открывания створок. В этом случае вычисляют коэффициент необходимого местного сопротивления проемов фонаря: (,2 = 2pAp2{F,IG)\ (5.15) где площадь проемов фонаря в теплый период года, м. По значению коэффициента 1,2 с помощью табл. 5.2 определяют необходимый угол открывания створок. Аэрацию для холодного периода года не рассчитывают. Аэрационные проемы, открываемые в этот период, расположены на тех же уровнях, что и открываемые в переходный период, а их площади определяются условиями эксплуатации. Пример 5.2. Рассчитать аэрацию однопролетного цеха (см. рис. 5.1) для переходного периода года, если площадь проемов П-образ-ного фонаря составляет 515 м, C,2 = \\,S при а = 35° (см. табл. 5.1). Исходные данные: = = 10°С; ?p.3 = 17°С; Zi = 4,5 м; Q = 2000 кВт; остальные исходные данные те же, что и в примере 5.1. Решение. Определяем параметры: разность температур воздуха в рабочей зоне и наружного воздуха из формулы (5.1) Дг =17-10 = 7°С; количество избыточной теплоты по формуле (5.2) Q„3g = 11 ООО - 2000 = 9000 кВт; условное количество теплоты по формуле (5.3) (2,ел = 5,8 -10" 3 - 6500 - 7 = 284 кВт; коэффициент m = 0,40 по рис. 5.2 При ел.р.з/е„зб = 3200/9000 = 0,355 и QJQ,,,, = = 264/9000 = 0,029; массовый расход воздуха по формуле (5.5) (7 = 0,4-9000/(1-7) = 514 кг/с; температуру удаляемого воздуха по формуле (5.6) ?у = 10 + 9000/(1-514) = 27,5 °С; высоту расположения температурного перекрытия по рис. 5.3 Z = (Z -Ь Z„) - Z„ = 9 - - 2,65 = 6,35 м; 8) разность давлений по формуле (5.8) А/7 = 9,81 (6,35 - 4,5) (1,247 - 1,217) + 9,81 х X (18 - 6,35) (1,247 - 1,175) = 8,8 Па; потери давления в проемах фонаря по формуле, аналогичной выражению (5.12), 2-1,175\515у 4,9 Па; потери давления в приточных проемах из формулы (5.13) А/?1 = 8,8 - 4,9 = 3,9 Па. Принимаем приточные верхнеподвесные створки с углом открывания а = 60°, размещаемые по всей длине цеха; значение = 3,5 (по табл. 5.1); площадь приточных проемов в стенах F по формуле (5.11) F, = 514/72-1,247-3,9/3,5 = 308 м. 5.3. ДВУХПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ Для каждого пролета в отдельности (рис. 5.4) должны быть известны те же исходные данные, что и при расчете однопролетных зданий. Если тепловыделения в обоих пролетах приблизительно одинаковы, аэрацию для каждого пролета рассчитывают как для однопролетного здания. При различии тепловыделений в  Рис. 5.4. Схема аэрации двухпролетного здания I и П номера пролетов; /-5-номера проемов 0 ... 41 42 43 44 45 46 47 ... 105 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
