|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 10 11 12 13 14 15 16 ... 105 Продолжение табл. 2.5. Заполнение светового проема Сопро- Коэффициент тивление тепло-педаче. С/Вт Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный) То же, в металлических 0,31 0,60(0,80) 0,55 0,46 0,31 0,33 0,16 0,31 Блоки стеклянные пустотелые размером 194 X 194 X 98 при ширине швов 6 мм То же, размером 244 X 244 X 98 Профильное стекло швеллерного сечения То же, коробчатого сечения Органическое стекло: одинарное 0,19 двойное 0,36 тройное 0,52 Двухслойные стеклопа- 0,36 кеты в деревянных переплетах То же, в металлических 0,31 Двухслойные стеклопа-кеты и одинарное остекление в раздельных деревянных переплетах 0,53 0,80 0,50 0,70 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,75 Примечание. Над чертой указаны данные для переплетов окон и фонарей промышленных зданий, под чертой-для окон жилых, общественных и вспомогательных зданий; в скобках приведены значения для глухих переплетов. для горизонтального заполнения световых проемов (см. рис. 2.3) Lctg/ismt.o - а Н Lctg/i-cos/4c о - Л х1- ° д -j, (2.21) где Lf, Lg - размер горизонтальных и вертикальных выступающих элементов затенения (откосы, стационарные элементы фасада), м; а, расстояния от горизонтального и верти- кального элементов затенения до откоса свето-проема, м; Н, 5-высота и ширина светопрое-ма, м; „-солнечный азимут остекления (для вертикальных затеняющих устройств), т.е. угол, град, между горизонтальной проекцией солнечного луча и горизонтальной проекцией нормали к рассматриваемой плоскости остекления (см. риа 2.1 и 2.3, табл. 2.6-2.8); Р-угол (для горизонтальных затеняющих устройств), град, между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления (см. рис. 2.1): р - arctg(ctg/?-cosc.o); (2.22) р -угол, град, отклонения плоскости остекления от вертикальной плоскости (см. рис. 2.2); А-высота стояния солнца, град (см. табл. 2.6). Значения тригонометрических функций в формулах можно определить пользуясь рис. 2.4. Коэффициент облучения К, зависящий от углов Yi = arctg-- и pi = arctg В + с Н + а (рис. 2.5), равен произведению коэффициентов облучения Кобл г и Коб„.а соответственно для горизонтальной и вертикальной солнцезащитной конструкции (рис. 2.6). ТАБЛИЦА 2.6. СОЛНЕЧНЫЙ АЗИМУТ ОСТЕКЛЕНИЯ А, В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ОРИЕНТАЦИИ ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВОГО ПРОЕМА Ориентация заполнения А град св, сз В (до полудня) 3 (после полудня) ЮВ: до полудня после полудня до полудня после полудня > 135 < 135 > 90 <90 >45 <45 >45 <45 180-, А - 135 135-Л А,-90 90-А Л-45 45 ,4-45 Л+ 45 -45 45 - А, ТАБЛИЦА 2.7. ВЫСОТА А, ГРАД, И АЗИМУТ СОЛНЦА А„ ГРАД, НА РАЗЛИЧНЫХ ШИРОТАХ В ИЮЛЕ (ДЛЯ СЕВЕРНОЙ ШИРОТЫ) И В ЯНВАРЕ (ДЛЯ ЮЖНОЙ ШИРОТЫ) Истинное солнечное время, ч Значения Л и на географической широте, град
Примечание. Азимут солнца отсчитывается от южного направления в первой половине дня (до полудня) против часовой стрелки, во второй половине дня (после полудня) по часовой стрелке. ТАБЛИЦА 2.8. ВЫСОТА Л, ГРАД, И АЗИМУТ СОЛНЦА Л„ ГРАД, НА РАЗЛИЧНЫХ ШИРОТАХ В ИЮЛЕ Истинное солнечное время,ч Значения й и Л„ на географической широте, град, с. ш.
Примечание. То же, что и к табл. 2.7. Условная температура наружной среды при вертикальном заполнении световых проемов н.усл = 1и.ср + 0,5 Ai Рз +-Рн-Сз; (2.23) при наклонном заполнении световых проемов н уса - ср + 0,5А( Рз "I" SBKHCBCtgP/ctg(P±P) Р,Х„ал (2.24) при горизонтальном заполнении световых проемов „.усл = н.ср + 0,5л, Рг +-р„Т2, (2.25) где /„ ср ~ средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и наиболее жарких суток для кондиционирования воздуха (обеспеченностью 0,9-0,95), принимаемая соответственно по таблице и прил. 8 СНиП 2.01.01-82; Л,-суточная амплитуда температуры наружного воздуха, принимаемая по прил. 2 СНиП 2.01.01-82 равной средней для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и максимальной для кондиционирования воздуха (обеспеченностью около еди-  О 20 if о 60 град Рис. 2.4. К определению значений тригонометрических функций и угла = arctg (ctg L • cos A)  ницы); Рг-эффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха (табл. 2.9); S, D-количество теплоты соответственно прямой и рассеянной радиации, поступающей в каждый I ч расчетных суток на вертикальрую (индекс «в») или горизонтальную (индекс «г») поверхность (табл. 2.10); р„ - приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации заполнением световых проемов (см. табл. 2.4); Од - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения, Вт/(м °С), зависящей от скорости ветра: для вертикальных поверхностей а» = 5,8+ll,6yiJ; (2.26) для горизонтальных поверхностей а!; - 8,7 + 2,6V. (2.27) Пример 2.1. Определить количество теплоты, поступающей в помещение через заполнение светового проема от солнечной радиации и вследствие теплопередачи, если известно, что здание расположено в Москве (56° с. ш.). Вертикальное заполнение светового проема ориентировано на ЮВ, переплет деревянный спаренный, остекление двойное с обычными стеклами толщиной 4 мм. Другие исходные данные /н.ср = 23,7 °С; At = 10,4°; v = 1 м/с; Я= 1,8 м Д = 2 м; - 0,3 м; = 0,3 м; а = 0; с - О F = 3,6 al = 17,4 Вт/(м-°С); Ко™ = 0,8 Кобл-0,95; 2 = 0,75; р„ = 0,4; Л„ = 0,39 м-°С/Вт; -22°С. Последовательность и результаты расчета приведены в табл. 2.11. Рис. 2.5. К определению коэффициентов облучения г и К g рассеянной радиацией заполнения светового проема а-горизонтальная солнцезащитная конструкция; б-горизонтальный откос окна; е - вертикальная солнцезащитная конструкция; г-вертикальный откос окна  5 15 25 35 5рР,,гра Рис. 2.6. Зависимость коэффициентов облучения обл.г и К„в,, от углов Pi и Yi (по рис. 2.5) при затенении светового проема горизонтальной / и вертикальной 2 солнцезащитной конструкцией (откосом) 0 ... 10 11 12 13 14 15 16 ... 105 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
