|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 7 8 9 10 11 12 13 ... 105 ТАБЛИЦА 2.1. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЭНЕРГИИ ЛЮМИНЕСЦЕНТНЫХ ЛАМП И ЛАМП НАКАЛИВАНИЯ, % Источник освещения Види- Невиди- Теплота, мая ра- мая ра- отдаваемая диация диация конвекцией (свет) и тепло- проводностью Люминесцентная лампа мощностью 40 Вт Лампа накаливания мощностью 100-1000 Вт 16,5 37,5 73,8 14,2 по сумме видимой радиации, попадающей в помещение. Пример распределения энергии ламп приведен в табл.2.1. По экспериментальным данным, от люминесцентных ламп, установленных в светильниках, встроенных в чердачное перекрытие бесфонарного здания, 40 % тепловыделений поступают в помещение, а 60 %-на чердак. Г. Выделение теплоты и влаги людьми Выделение теплоты и влаги людьми зависит от затраченной ими энергии и температуры воздуха в помещении. Для расчетов рекомендуется пользоваться табл.2.2, в которой приведены средние данные для мужчин. Принято считать, что женщины выделяют 85 %, а дети в среднем 75 % теплоты и влаги, выделяемых мужчинами. Д. Поступление теплоты с инфильтрующимся воздухом При проектировании систем кондиционирования воздуха в помещениях, как правило, следует предусматривать поддержание избыточного давления по отношению к наружной среде и смежным помещениям, чтобы препятствовать инфильтрации воздуха, не имеющего необходимых параметров. Если это требование соблюдено, то дополнительной теплоты от инфильтрующегося воздуха учитывать не следует. Если по экономическим или эксплуатационным соображениям в помещение проектируется подавать количество воздуха, недостаточное для предотвращения инфильтрации, то ТАБЛИЦА 2.2. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ И ВЛАГИ, ВЫДЕЛЯЕМЫХ ВЗРОСЛЫМИ ЛЮДЬМИ (МУЖЧИНАМИ) Показатели Количество теплоты, Вт, и влаги, г/ч, выделяемых людьми при температуре воздуха в помещении, °С 10 15 20 25 30 35 Теплота: явная полная Влага Теплота: явная полная Влага В состоянии покоя 140 120 90 60 40 10 165 145 120 95 95 95 30 30 40 50 75 115 При легкой работе 150 120 100 65 40 5 180 160 150 145 145 145 40 55 75 115 150 200 При работе средней тяжести Теплота: явная 165 135 105 70 40 5 полная 215 210 205 200 200 200 Влага 70 110 140 185 230 280 Теплота: явная полная Влага При тяжелой работе 200 165 130 95 50 10 290 290 290 290 290 290 135 185 240 295 355 415 в расчете следует учитывать поступление в помещение теплоты от инфильтрующегося наружного воздуха с более высокой энтальпией по сравнению с внутренним воздухом. В этом случае определяют количество воздуха, поступающего через неплотности световых проемов. При расчете основываются на данных о величине сопротивления воздухопроницанию заполнений световых проемов (СНиП 11-Зр-79**). Количество воздуха, прорывающегося в помещение при открывании дверей, определяют согласно указаниям, приведенным в книге 2. Расчет инфильтрации воздуха в холодный период года и расхода теплоты на его нагревание выполняют по указаниям части I данного справочника. Е. Поступление теплоты через внутренние ограждения При обычных расчетах систем вентиляции, в том числе вентиляции с испарительным охлаждением приточного воздуха, поступление теплоты через внутренние ограждения в теп- лый период года не учитывают. Исключение составляют особые случаи, например, когда разность температур воздуха в помещении, для которого проектируют вентиляцию, и в смежных с ним помещениях превышает 10°. При проектировании кондиционирования воздуха должны предусматриваться воздухопроницаемые и теплоизолированные ограждения, отделяющие кондиционируемое помещение от смежных с ним помещений (стены, пол, потолок). Если кондиционирование воздуха предназначено для поддержания оптимальных параметров внутреннего воздуха, термическое сопротивление внутренних ограждений следует принимать не менее единицы. Для производственных помещений следует учитывать требования, приведенные в «Санитарных нормах микроклимата производственных помещений», утвержденных 31 марта 1986 г. № 4088-86. В тех случаях, когда в смежных помещениях не имеется источников тепловыделений и они слабо вентилируются (кратность воздухообмена 1-1,5 в 1 ч), расчетная разность температур М = KJt„ - О, (2.12) где К„ ~ понижающий коэффициент, принимаемый равным 0,75 для междуэтажного перекрытия над кондиционируемым помещением, если расположенный выше этаж находится непосредственно под чердачным или бесчердачным перекрытием, и 0,5 для полов, расположенных над первым этажом здания; для полов, расположенных на грунте или над подвалом, тепловой приток не учт ывается; - расчетная температура наружного воздуха в теплый период года (принятая для расчета системы кондиционирования воздуха), °С; температура воздуха в кондиционируемом помещении, °С. При усиленной вентиляции наружным воздухом (кратность воздухообмена 2 и более в 1 ч) и отсутствии тепловыделений в смежных помещениях температура воздуха в них практически равна температуре наружного воздуха и К„ следует принимать равным единице. При наличии избытков теплоты в смежных помещениях расчетная разность температур А? = ? - ?з = Г„ -f At - (2.13) где /-температура воздуха в смежных помещениях, °С, Дг-повышение температуры в смежном помещении над температурой наружного воздуха, град; значение At рассчитывается по СНиП или определяется по натурным измерениям. Ж. Поступление теплоты через заполнение с&етовых проемов Количество теплоты, Вт, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через заполнение световых проемов площадью F„, Qii = iib + gm)F»- (2.14) Теплопоступления от солнечной радиации, Вт/м, для вертикального заполнения световых проемов (рис.2.1) ..р = ( „НС в + р 06л) „.„ (2.1 5) для наклонного (близкого к вертикальному) заполнения световых проемов (рис.2.2) ctgp ctg (Р ± Р) (2.16) для горизонтального заполнения световых проемов (рис.2.3) ( ; инс г + р обл) охи (2.17) где q, р-количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через одинарное остекление световых проемов (вертикальное-верхний индекс «в» или горизонтальное - верхний индекс «г»), принимаемое по табл. 2.3; К-коэффициент облучения; K-коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема, отличающееся от обычного одинарного остекления, принимаемого по табл. 2.4; - коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами, принимаемый по табл. 2.5 Теплопоступления, обусловленные теплопередачей, Вт/м, .ь = („усл-0/Л,„ (2.18) где - сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов, м-С/Вт (см. табл. 2.4); /„у,-Условная температура наружной среды, °С. Коэффициент инсоляции для вертикального заполнения световых проемов (см. рис. 2.1) = 1- LctgP - а Н /\ В (2.19) для наклонного (близкого к вертикальному) заполнения световых проемов (см. рис. 2.2) L,ctg(p±P)- L3 tg А, о sin P/sin (Р ± Р) - f" (2.20)   Рис. 2.1. Аксонометрия (а), вертикальный {6) и горизонтальный (в) разрезы вертикального заполнения светового проема с солнцезащитными конструкциями (для расчета тени) /-горизонтальные и вертикальные солнцезащитные конструкции, 2-горизон1альная проекция солнечного луча; 3 нормаль к плоскости остекления, 4 тень на плоскости остекления от солнцезащитных конструкций Рис. 2.2. Аксонометрия (а) и вертикальный разрез (6) наклонного заполнения светового проема с солнцезащитными конструкциями (для расчета тени) / - горизонтальная проекция солнечного луча; 2-горизонтальная проекция нормали к плоскости остекления; горизонтальная плоскость Рис. 2.3. Аксонометрия {а) и план горизонтального заполнения светового проема с солнцезащитными конструкциями, когда нормаль к плоскости солнцезащитной конструкции h, находится в пределах азимуга солнца (б) и вне его пределов (в) (для расчета тени) / - нормаль к плоскости солнцезащитной конструкции, 2-горизонтальная проекция солнечного луча 0 ... 7 8 9 10 11 12 13 ... 105 |
