|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 61 62 63 64 65 66 67 ... 137 ТАБЛИЦА 21.7. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
= - 3,6°С; отопительный период 213 дн.; режим работы двухсменный; т"" = 2352 ч. ТАБЛИЦА 21.8. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОВ
еГ = GcMl - tT.)D, (21.42) где c.k = Chi; Сн = Ск2; D-коэффициент, равный 1 в системе МКГСС, или 1/3600 в СИ. 17. Далее расчет выполняется по пп. 29 32. Пример расчета СУПТ с подогревом. Исходный данные для расчета приведены в табл. 21.7. В качестве основного оборудования для ТУБ приточных и вытяжных установок используются типовые приточные камеры 2ПК. Схема присоединения ТУБ к циркуляционному контуру-параллельная (см. рис. 21.5, а). Расчет выполняется в СИ. Требуется определить технические характеристики ТУБ, вид теплоносителя, G, fj,i, fcp fcp /yт /вoд кр(ср) Порядок расчета. 1. В качестве теплоутилизаторов для ТУБ принимаем воздухонагреватели КСк4. Находим т по формуле (21.3): X = (- 3,6)2532 = -91152"Сч; -5000 > х = = - 91152 > - 26000°С-ч. Выбираем ТУБ для вытяжных и приточных установок с 12 рядами трубок. 2. Из прил. П выписываем технические характеристики теплоутилизаторов и записываем их в табл. 21.8. 3. Определяем средние параметры воздуха: 18-28800 + 21-31200 {"Л2 =----= 19,56°С; bh2 =- 60000 21,56-28800 + 37,05-31200 60000 = 29,6 кДж/кг; 10-28800 -1- 40-31200 Фвнг---= 25,6%; "•" 60000 (-25)30000 + (-25)36000 t7„i -------= - 25°С. 66000 4. Определяем tli 18-30000 -Ь 20-36600 Ск1 =---= 19,3°С. 66000 5. По формуле (21.4) вычисляем tl 19,56 + (- 25) 2 Так как tl < 12°С, то в качестве теплоносителя принимаем незамерзающий раствор CaCl. 6. Определяем И" по формуле (21.5) 66000 = 0,55 + 0,4--0,006(25,6 - 30) - 60000 - 1,02, ТАБЛИЦА 21.9. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
где SG,i = 66000 кг/ч, ZG, = 60000 кг/ч. 7. По формулам (21.6), (21.7) рассчитаем 66000 1,006 1,02-2,825 = 23006 кг/ч; 30000-23006 go -= 10458 кг/ч; 66000 36000 - 23006 ей =-= 12548 кг/ч. 66000 в пп. 7-13 приводятся расчеты для одного теплоутилизатора, для других теплоутилизаторов-в табл. 21.9 (п. 14). 8. Находим wf и wl по формулам (21.8), (21.9): 10458 wP = = 0433 м/с; 3600-1260-0,0052 23006 = 0,49 м/с. 3600 1260-0,0052-2 9. Определим (t;p){,i, (t;p)g*,2, (tp)2 по формулам (21.10), (21.11) 28800 (1Р)фр2 = (1Р)фр2 = 3600 - 2,488 60000 = 3,2 кг/(м2 - с); = 3,35 кг/(м2-с). 3600-4,976 10. Находим по графикам на рис. 21.3: ЛТЛ = 62-3 = 186 Па = 18,6 кгc/м где 62Па-потери давления в одном теплообменнике. И. Определяем Foi* и F02 по формуле (21.12): ,, 3,6-20,4-498,75 Foi" ------ =1,21, 30000 1,006 где К =20,4 Вт/(м2°С); с„ = 1,006 кДж/(кг-°С). 12. Вычисляем по формуле (21.13): 60000-1,006 Ж, - 23006-2,825 = 0,93. 13. Находим 0<i" и 9 по табл. 21.4. Для условной установки = 25000 м/ч при = 1,02 и Fo/ = 1,21 9</ = 0,52. 14. Результаты расчетов по пп. 7-13 приведены в табл. 21.9. 15. Определим (FoJ и (Foj)"" для условной приточной и условной вытяжной установок с общим объемным расходом SLi = 55000 мч и Л12 = 50000 мч по формуле (21.33) 1,21-25000 -1- 1,16-30000 (FoiT =----- 1,18; 55000 , , 1,27-24000 + 1,22-26000 РогГ = ~-----" = 1,24. 50000 16. Найдем и по табл. 21.4. Для условной установки с SLj = 55000 м/ч при (FoiP = 1,18, = 1,02 df = 0,58. Для условной установки с SLj = 50000 м/ч при (Розр = 1,24 и = 0,93 Ор = 0,57. 17. Определим 4„ i по формуле (21.34) 19,3 - ( - 25) 0.58 18. Вычислим /Pi по формуле (21.35) fl,i = 51,3 - 1,02[19,3 - (- 25)] = 6,1°С. 19. Так как 4!ki < 7°С, в качестве теплоносителя сохраняется незамерзающий раствор хлористого кальция. 20. Находим Ку, al для условной вытяжной установки по рис. 21.6, 21.11 и 21.12. При ivp%l2 = 3,35 кг/(м2 - с) и = 0,49 м/с Kl = 20,8 Вт/(м - °С); а? = 50 Вт/(м • °С); ай = 600 Вт/(м2 - °С). 21. Определим Ор по формуле (21.36) 20,8 (1 - 0,57) + 0,57 = 0,74. 22. Вычислим tll2 по формуле (21.37) 12 = 19,56 - 0,74(19,56 - 6,1) = 9,5°С, 4.1 = С".! = 6,1°С, 23. Находим по / - (/-диаграмме влагосо- держание = 7,3 г/кг для точки с координата- 28. Вычислим коэффициенты А, В, С по ми fplz = 9,5°С и ф = 100%. Затем для точки, формулам (21.30)-(21.32) полученной на пересечении d - 7,3 г/кг и линии температуры tl2 = 19,56°С, находим А ~ 16,48-50 Фсух 51%, при которой не происходит конденсации фнз = 25,6% < ф,у, + 5 = 51 + 5 = = 56%. Следовательно, установки работают без выпадения конденсата, Bl = О***. 24. Вычислим tl2 по формуле (21.39) Ск2 = 19,56 - 0,57(19,56 ~ 6,1) - 11,9°С. 25. Определим /"кг по формуле (21.40) 4к2 = 6,1 + 0,93(19,56 - 11,9) = 13,2°С. 26. Вычислим Ql по формуле (21.41): = 23006-2,85(13,2 - 6,0/3600 = 129 кВт. 27. Определим Q"-" по формуле (21.42) - 23006-2,85(51,3 - 13,2)/3600 = 693 кВт, где = = 51,3С; == ti = 13,2"С. 600 1,006 = 1,365; 0,575-66000 1,006 В =----= 0,636, 60000 li определяется по формуле + eP 0,58 + 0,57 = 0,575; 0,575 С = -1-- 1,02-0,575 = 0,4. 0,58 29. Определим Cii"* по формуле (21.29) в н1 -1,365(29,6 - 9,63) + 19,56(1,365-0,636 - 0,4) 1 + 1,365-0,636 - 0,4 ~ = - 12,3°С. Глава 22 РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ И ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ Воздуховоды и каналы необходимо проектировать в соответствии с требованиями СНиП, учитывая возможности максимальной индустриализации строительно-монтажных работ и применение при этом сборных конструкций из унифицированных деталей, изготовляемых на заводах или в заготовительных мастерских. При проектировании воздуховодов и каналов для зданий и сооружений, отнесенных по пожарной опасности к категориям А, Б, В я Е, следует дополнительно учитывать требования соответствующих нормативных документов. 22.1. РАЗМЕРЫ И МАССА ВОЗДУХОВОДОВ Размеры круглых и прямоугольных стальных воздуховодов надлежит принимать по табл. 22.1-22.3, прямоугольных асбестоцемент-ных и бетонных коробов - по табл. 22.4, круглых и прямоугольных воздуховодов из винипласта-по табл. 22.5 и 22.6. 0 ... 61 62 63 64 65 66 67 ... 137 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
