|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 57 58 59 60 61 62 63 ... 137
 М провода 4 слив в переносную -* емкость или другой бак 100 90 80 70 60 50 0 50
о г 5 4 5 6 пенсации расширения теплоносителя и удаления воздуха. Объем промежуточного теплоносителя определяется с учетом вместимости системы (трубопроводов, теплоутилизаторов, расширительного бака) и объема, необходимого для подпитки. В системах с раствором хлористого кальция при необходимости демонтажа или промывки системы раствор сливается в бак для приготовления или сбора раствора или в спе- Рис. 21.2. Схема системы утилизации с двумя баками и подпиточным насосом / - бак для приготовления раствора, 2-водомерное стекло; 3 и -верхний и нижний уровень заполнения бака; 5-устройство для заполнения бака раствором; (5-спускной трубопровод, 7-подпиточный насос; 5 - циркуляционный насос, 9-расширительный бак Рис. 21.3. Определение потерь давления по воздуху в одном теплообменнике циальные емкости для повторного использования, так как сбрасывать такой раствор в канализацию не допускается. Кроме того, в помещениях для приготовления раствора предусматривается приямок для слива в него случайных проливов и подвод водопроводной воды. Схема системы с двумя (расширительным и растворным) баками и подпиточным насосом, который включается автоматически или вручную по сигналу о снижении уровня раствора, приведена на рис. 21.2. Как правило, поверхности оборудования ТУБ, трубопроводов, баков и арматуры СУПТ теплоизолируются с целью предотвращения выпадения конденсата на их поверхности, а также с целью уменьшения потери теплоты. Аэродинамические характеристики (потери давления по воздуху) АР теплообменников-теплоутилизаторов в зависимости от массовой скорости движения воздуха во фронтальном сечении (1р)фр приведены на рис. 21.3. Гидравлический расчет СУПТ при теплоносителе воде выполняется традиционным методом. При гидравлическом расчете СУПТ при теплоносителе растворе хлористого кальция потери давления на трение в трубопроводах ТАБЛИЦА21 2 ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ АР В ТРУБОПРОВОДАХ (НА 1 М) ПРИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ ВОДНОМ РАСТВОРЕ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ Скорость движения теплоносителя, м/с Значения АР, Па/м, при диаметре трубопровода, мм
0,5 0,7 1,0 1,2 1,5 2,0 принимают по табл 21 2, а потери давления в теплоутилизаторах определяют по формуле AP = Cw, (211) где - коэффициент для одного теплообменника, определяемый по табл 21 3 При последовательно-параллельной обвязке ТУБ значение С принимается с учетом количества теплообменников, соединенных последовательно по теплоносителю ТАБЛИЦА 21 3 КОЭФФИЦИЕНТ С ДЛЯ РАСЧЕТА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ ПО ТЕПЛОНОСИТЕЛЮ (РАСТВОР CaCl,) Продолжение табл 21 3
Воздухонагреватель биметаллический со спирально-накатным оребрением КСкЗ КСкЗ-6-02ХЛЗА 15782 КСкЗ-7-02ХЛЗА 16884 КСкЗ-8-02ХЛЗА 18018 КСкЗ-9-02ХЛЗА 19152 КСкЗ-10-02ХЛЗА 21420 КСкЗ-11-02ХЛЗА 44730 КСкЗ-12-02ХЛЗА 83601 Воздухонагреватель биметаллический со спирально-накатным оребрением КСк4 КСк4-6-02ХЛЗА 16947 КСк4-7-02ХЛЗА 18081 КСк4-8-02ХЛЗА 19215 КСк4-9-02ХЛЗА 27481 КСк4-10-02ХЛЗА 22554 КСк4-11-02ХЛЗА 48384 КСк4-12-02ХЛЗА 92610 Калорифер стальной пластинчатый КВСБ-ПУЗ КВС6В-ПУЗ КВС7Б-ПУЗ КВС8Б-ПУЗ КВС9Б-ПУЗ КВСЮБ-ПУЗ КВСИБ-ПУЗ КВС12Б-ПУЗ 18554 19656 20790 21924 24192 25830 40824
Базовый теплообменник центральных кондиционеров КТЦЗ (без обводного канала) Н - \, однорядный 11781 Б = 0,828, двухряд- 24633 ный я = 1, однорядный 15246 1,655, двухряд- 28224 Я= 1,25, одноряд- 13734 ный Б = 0,828, двухряд- 27594 ный я = 1,25, одноряд- 19788 ный 1,655, двухряд- 33705 Я= 1,5, одноряд- 21924 ный 1,655, двухряд- 41948 Я = 2, однорядный 28476 £"= 1,655, двухряд- 55692 ный Примечание Я-высота теплообменника, м, ii-длина трубок в теплообменнике, м Как указывалось выше, СУПТ включает две группы теплообменников: теплоутилизато-ры - воздухоохладители в потоке удаляемого воздуха и теплоутилизаторы-воздухонагрева-тели в потоке приточного. Поэтому расчет тепломассопереноса в таких системах отличается от расчета группы одиночных теплообменников (воздухонагревателей приточных установок) тем, что помимо параметров приточного и удаляемого воздуха неизвестной является еще температура жидкости на входе в теплообменники. Кроме того, теплоутилиза-тор-воздухоохладитель может работать как в «сухом» режиме, так и в режиме с выпадением конденсата на всей или части поверхности. Основной теплотехнической характеристикой СУПТ является общий относительный перепад температур по приточному воздуху 6o6.i> определяемый по формуле - t. (21.2) где ?в.„1, /в„2"Начальные температуры приточного и удаляемого воздуха, °С; Ji-конечная температура приточного воздуха, °С. 21.2.3. Технологические схемы СУПТ могут предусматриваться для одиночных установок (одна приточная и одна вытяжная) или для группы установок (несколько приточных и вытяжных) с индивидуальными ТУБ в каждой установке, либо для группы установок (несколько приточных и вытяжных) с одним ТУБ для всех приточных и с индивидуальными ТУБ в каждой вытяжной установке или с одним ТУБ для всех вытяжных установок и с индивидуальными ТУБ в каждой приточной установке. В одну систему целесообразно объединять группы приточных и вытяжных установок с одинаковым режимом работы, с близкими начальными параметрами воздуха в каждой из групп. Для нормального функционирования систем утилизации с промежуточным теплоносителем необходимо предусматривать средства контроля и автоматизации, обеспечивая поддержание температуры приточного воздуха и защиту от замерзания теплоносителя, от инееобразования на теплообменной поверхности ТУБ вытяжных установок, от опорожнения контура промежуточного теплоносителя. Защиту ТУБ от инееобразования предусматривают путем периодического отключения насоса циркуляционного контура или приточной установки либо устройства обвода по теплоносителю. Следует иметь в виду, что периодическое отключение насоса или приточной установки возможно только в СУПТ, в которых промежуточный теплоноситель имеет температуру замерзания раствора, равную минимальной расчетной температуре наружного воздуха. Способ защиты от замерзания теплоутилизаторов приточных установок определяется в зависимости от температуры замерзания принятого теплоносителя, скорости теплоносителя, запаса по теплообменной поверхности дополнительных воздухонагревателей, необходимости резервирования теплоснабжения СУПТ и т.д. в серии 904.02.26-86 СантехНИИпроектом разработано 48 технологических схем и автоматизации СУПТ. На рис. 21.4, а приведена принципиальная схема СУПТ без подогрева промежуточного теплоносителя. Поддержание температуры приточного воздуха обеспечивается постепенным открытием клапана 3 по сигналу датчика температуры 8 при повышении температуры приточного воздуха и закрытием клапана 1 ТУБ приточной установки, если температура приточного воздуха продолжает расти. Регулирование теплопроизводительности ТУБ и соответственно установка клапана I не требуются, если температура воздуха после ТУБ в течение всего отопительного сезона ниже требуемой температуры приточного воздуха. Защита промежуточного теплоносителя от замерзания обеспечивается открытием клапана 1 по сигналу датчика температуры 2, если температура теплоносителя после ТУБ Приточной установки снижается ниже заданной, и последующим отключением вентилятора приточной установки при дальнейшем уменьшении температуры. Защита теплоносителя воды от замерзания в трубках дополнительного воздухонагревателя обеспечивается открытием клапана 8 по сигналу датчика 7 при снижении температуры теплоносителя после воздухонагревателя ниже допустимой или по сигналу датчика б при 0 ... 57 58 59 60 61 62 63 ... 137 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
