|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 55 56 57 58 59 60 61 ... 137 ТАБЛИЦА 20.4. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ В ВЕСТИБЮЛЕ /?,,о Число этажей в здании Число лифтов Значения piq, Па, при числе дверей на этаже при температуре наружного воздуха, °С -45 -25 -5 -45 -25 -5
клетку и лифтовую шахту отдельным вентилятором А следует принимать 50 Па. Как видно из табл. 20.4, необходимое давление воздуха в вестибюле при расчетной его температуре-45 С обеспечивается в пределах скорости ветра от [(35 - 20/(0,7-l,55)f = = 3,7 м/с до [(120 - 20)/(0,7-1,55)]°- 9,6 м/с, хотя расчетные скорости ветра доходят до 17,5 м/с (Новороссийск). Следовательно, полный эффект по защите эвакуационных выходов из здания не всегда достижим. Расход воздуха, поступающего в лестничную клетку, определяется по рис. 20.2 в зависимости от принятой разности давления apf между лестничной клеткой и лифтовой шахтой при учете давления в лифтовой шахте Р;. Расход воздуха, поступающего в лифтовую шахту g,, определяют по формуле - g„ (20.22) Давление воздуха. Па, создаваемое вентилятором, подающим сум.марный расход воздуха ggi, кг/ч, в лестничную клетку и лифтовую шахту, равен: АР„ = АР,1 + АР,, (20.23) где Д /*„, - определяется по формуле (20.18); Д pf, - разность давления между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на верхнем этаже здания, принимаемая не более 100 Па. Расчеты подачи воздуха в лестничные клетки и лифтовые шахты при других планиров- ках приведены в Пособии к СНиП 2.04.05-86. Расход наружного воздуха, кг/ч, подаваемого в тамбур-шлюз при незадымляемой лестничной клетке 3-го типа, рассчитывается по формуле G = 6000 + 120/, (20.24) где - площадь двери, м, на входе в тамбур-шлюз из коридора или холла на этаже пожара; /-длина воздуховода с закрытыми клапанами, по которому подводится воздух, м. Пример 20.3. Запроектировать подачу воздуха в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовую шахту для двух лифтов в жилом 17-этажном доме с четырьмя квартирами на каждом этаже в Новгороде при расчетной скорости ветра 5 м/с в холодный период года (параметры Б). Подача воздуха предусматривается одной приточной системой в лестничную клетку, откуда воздух отводится в лифтовую шахту воздуховодом или через специальное отверстие в разделяющей стене. - 1. По формуле (20.13) определяем давление воздуха в вестибюле при расчетной скорости ветра 5 м/с Р, = 0,7-54,434 + 20 = 45 Па. 2. Задаемся рекомендуемой разностью давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на верхнем этаже АРл,= 100Па и по формуле (20.20) определяем давление в лифтовой шахте на первом этаже Р,д = 2-45 -0,1-100 = 80 Па. 3. По табл. 20.3 при этом давлении, интерполируя, находим средний расход воздуха через неплотности закрытых дверей лифтовой шахты g„„ = 1430 кг/ч. 4. По формуле (20.21) находим расход воздуха через открытые входные двери здания 0 = 4566-45°-- 30 600 кг/ч. 5. Суммарный расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку и лифтовую шахту, определим по формуле (20.19) G,,= 1430(17 - 1) + 30 600-f 3420-0,8-2i>Vl,l = 6890-0,91 = 59750 кг/ч, где 6890 кг/ч-расход воздуха, поступающего в коридор этажа, на котором произошел пожар, через дверь размером 0,8 - 2м; расход определен по формуле (20.1), причем расход дыма приведен к расходу воздуха с помощью коэффициента 0,91. 33000 29000 25000 21000 17000 13000 9000 5000   -20 О 20 40 60 во 100 120 Pf,na -20 О 20 40 60 80 100 йРц,Па 29000 25000 21000 17000 13000 9000 5000 -20 О 20 40 Рис 20 2. Номограммы для определения расхода наружного воздуха g, нагнетаемого в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа в зависимости от разности давления между лестничной клеткой и лифтовой шахтой apj на уровне верхнего этажа и от давления в лифтовой шахте на первом этаже pi 1 и 2-два лифта при р, 120 и 60 Па, 3, 4, 5 три лифта при 130, 80 и 30 Па, 6.7 S три лифта при p 140, 90 и 40 Па, р. /0. четыре лифта при /), 140. 80 и 20 Па 6. Расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, при АРд, = 100 Па и Р, j = 80 Па по рис. 20.3 равен 24 500 кг/ч. 7. Расход воздуха, пропускаемого из лестничной клетки в лифтовую шахту, вычисляем по формуле (20.22): С7, = 59 750 - 24 500 = 35 250 кг/ч. 8. Давление, создаваемое вентилятором для подачи воздуха в лестничную клетку, при потерях давления в воздуховодах у вентилятора Pj определяем по формулам (20.23) и (20.18): 60 80 100 120 UPf Па А Р, = Д -ь 80 -МОО - 17 2,8 (1,43 - 1,22) = = Р,-Ь 170 Па.  Глава 21 НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВТОРИЧНЫЕ ЭНЕРГОРЕСУРСЫ 21.1. ИСТОЧНИКИ, ПОТРЕБИТЕЛИ И ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ВТОРИЧНЫХ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ В связи с общим энергетическим дефицитом необходимо искать пути экономии тепловой энергии в системах вентиляции и кондиционирования зданий различного назначения. Одним из направлений соверщенствования и сокращения энергоемкости систем вентиляции и кондиционирования является использование для нагрева приточного воздуха теплоты низкотемпературных вторичных энергоресурсов (ВЭР). В качестве теплоносителя ВЭР может использоваться теплота: а) содержащаяся в воздухе, удаляемом системами местной или общеобменной вентиляции; б) газовоздущной смеси, удаляемой от технологического оборудования; в) воды оборотных систем, охлаждающих технологическое оборудование и др. Достаточно широкое распространение получили системы утилизации с воздухо-воздуш-ными теплоутилизаторами (регенеративными и рекуперативными), а также с жидкостно-воз-душными теплоутилизаторами и промежуточным теплоносителем. Если утилизированной теплоты недостаточно для обеспечения заданной температуры приточного воздуха, проектируются дополнительные воздухонагреватели. Площадь поверхности нагрева дополнительных воздухонагревателей рассчитывается с учетом неравномерности их тепловой нагрузки в различных эксплуатационных режимах (при защите от обмерзания теплоутилизационного оборудования, при изменении параметров и расходов теплоносителей ВЭР и т.д.). Как правило, расчет теплоутилизационного оборудования выполняется для холодного периода года. Возможная экономия холода на обработку приточного воздуха в теплый пери- од года определяется в этом случае с учетом площади теплообменной поверхности подобранного теплоутилизационного оборудования (ТО). Системы утилизации ВЭР для отопления, вентиляции и кондиционирования зданий различного назначения следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-86. Необходимо учитывать, что температура носителей ВЭР в одноконтурных системах утилизации не должна превышать максимально допустимую по техническим условиям на ТО; не допускается использовать также носители ВЭР, содержащие вещества, способные оказать на оборудование разрушающее воздействие. При использовании теплоты ВЭР воздуха или газовоздушных смесей, содержащих осаждающиеся пыли и аэрозоли, необходимо на входе в ТО обеспечивать снижение концентрации пыли и аэрозолей до уровней, соответствующих техническим условиям на оборудование, путем очистки воздуха или газовоздушных смесей перед поступлением в ТО; отключением ТО от носителя ВЭР на время, когда оно не используется; путем очистки теплообменных поверхностей от загрязнения. Резервное теплоснабжение от первичного источника теплоты (ТЭЦ, котельной ) для систем утилизации проектируется в том случае, если, согласно СНиП 2.04.05-86, не допускается сокращение тепловой мощности потребителя. При этом тепловая мощность от первичного источника определяется с учетом режима поступления и потребления ВЭР, а также в зависимости от допустимого отклонения параметров воздуха в помещении. Например, для систем круглогодичного и круглосуточного кондиционирования необходимо предусматривать 100%-ный резерв теплоты; для систем приточной вентиляции, совмещенной с воздушным отоплением, достаточно предусмотреть резерв теплоты в объеме, обеспечивающем температуру воздуха в помещении, как при дежурном отоплении. Целесообразность и очередность исполь- 0 ... 55 56 57 58 59 60 61 ... 137 |
