|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 54 55 56 57 58 59 60 ... 137 20.5. Удаление дыма из помещений, в которых произошел пожар 175 Дымоудаление следует рассчитывать на температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б). Для местностей, в которых скорость ветра в теплый период года превышает таковую в холодный период, расчеты необходимо производить на теплый и холодный периоды, принимая в проекте большую величину *. Скорость движения дыма в клапанах, шахтах и воздуховодах при естественной тяге следует принимать по расчету, а при искусственном побуждении-по экономическим соображениям. Избыточное давление, развиваемое вентилятором, рекомендуется гасить в конфу-зорах факельного выброса. Выброс дыма в атмосферу нужно предусматривать не менее чем на 2 м от кровли здания и 5 м от приемных устройств для приточного наружного воздуха. Удельный вес дыма при удалении из помещений объемом 10 тыс. м и менее Ysm.m = 4 Н/м-при горении жидкостей и газов, 5Н/м-при горении Твердых тел и 6 Н/м-при горении волокнистых веществ. При удалении из помещений большего объема удельный вес определяется по формуле Ys« = Ys.,™ +0,05(1/-10)9, (20.12) где F-обьем помещения, тыс.м/ч. Пример 20.2. Для цеха категории Б размером 120 X 144 X 4.8 = 82 944 м (рис. 20.1). Рассчитать удаление дыма при пожаре. Для эвакуации служат пять дверей площадью 5 X 2,4 X 0,9 = 10,8 м. При эвакуации в северном направлении нужно открыть три первых, две вторых и одну третью двери, а в западном направлении, выходя из двух первых дверей, нужно открыть одну вторую и одну третью дверь. Расчетная температура воздуха минус 24" С, скорость ветра в холодный период 13,5, в теплый 4,7 м/с. Решение. Удельный вес дыма по формуле (20.12) составит: у,„ = 6 + 0,05(82,9 - 10) = 9,6-принято 9 Н/м Удельный вес воздуха 3463/(273 - 24) = 13,9 H/м плотность воздуха 1,42 кг/м. -- 30 12 I Jl° «  * Расчетную скорость ветра, указанную в СНиП 2.04.05-86 с коэффициентом обеспеченности 0,8, для расчетов дымоудаления предложено ограничить 5 м/с в целях сокращения затрат на системы дымоудаления. Рис. 20.1. План цеха к примеру расчета 20.1 {А - эвакуационные выходы из горящего помещения) 7-шахты дымоудаления; 2-окна с открывающимися фрамугами 1. По формуле (20.5) определяем расход дыма при площади - 1 м: а) для дверей в наветренной стене горящего помещения G = 3584[(2,4/2 4- 0,2)(13,9 - 9) 1,42 + -Н 0,7 • 13,5 • = 58560 кг/(ч м); б) для дверей в других стенах G = 3584 [(2,4/2 + 0,2) (13,9 - 9)1,42]°-* = = 11186 кг/(ч • м); ветер увеличивает расход дыма в 5,2 раза. Для выхода через любую дверь помещения необходимо открыть еще две двери. 2. По формуле (20.9) находим величины п и т: для одной двери в северной стене п = 1 и m = 1; для двух дверей в восточной стене л = 0,5 и m = 0,5; для двух дверей в южной стене и = 0,5 и т- 0,5. При этом 0,5П для дверей северной стены и 0,34 для восточной и южной стен. В помещении работают 80 чел., т.е. при эвакуации на одну дверь приходится 80/5 = = 16 чел. Тогда Кз = 0,05-16 = 0,8. Эквивалентная по расходу площадь дверей по формуле (20.6) на наветренной восточной стене здания с двумя дверями для выхода из помещения составит: I.4d = 2-0,9-2,4-2 3 = = 4,32-0,34-0,8 = 1,175 м; одной двери на северной стене помещения S = 0,9 • 2,4 • 0,577 • 0,8 = 0,997 м; двух дверей на южной стене 1,175 м, а всего для северной и южной стен, не испытывающих давления ветра, 1,175 -Ь 0,997 = 2,172 м. 3. Определим расход дыма за счет воздуха, поступающего через двери наветренной стены: Gj = 58560-1,175 = 68808 кг/ч; двери северной и южной стен Gi = 11186-2,172 = 24296 кг/ч. Общий расход дыма составит Gj = = 93104 кг/ч. По планировочным условиям принимаем «1 = 14 дымовых зон, из них 12 зон размером по 54-24 = 1296 м и две приоконные зоны площадью по 72 12 = 864 м. Число зон «1 > п, поэтому принимаем расход дыма для каждой зоны Gi = 93104 кг/ч. Для каждой из 12 дымовых зон проектируем дымовые шахты с дефлекторами плопидью поперечного сечения шахт 93104/19740 = 4,7 м. Здесь 19740 кг/(ч-м)~ расход дыма на 1 м сечения шахты высотой 4,8 - 2,4 - 0,2 -Ь 2 = = 4,2 м, принятый по табл. 20.2 ( в расчете не учтено ограничение скорости ветра до 5 м/с). В каждой дымовой зоне проектируем по две дымовые шахты площадью по 2,4 м. В каждой шахте устанавливаем по шесть дымовых клапанов КПДШк площадью 0,4 м (см. табл. 20.1). Удаление дыма из двух зон, примыкающих к окнам, проектируем через верхнеподвесные фрамуги, ось которых находится на высоте 1,3 м от нижнего уровня стояния дыма. Фрамуги открываются на 45". Коэффициент в формуле (20.10) К = 0,75 0,707 = 0,53. При температуре наружого воздуха минус 24" С и расчетной высоте 1,3 м д,„ = 1 J -18,9 = 6,14 тыс. кг/ч (см. табл. 20.2). Площадь открывающихся фрамуг в каждой зоне должна быть 93104/(6140 0,53) = = 28,6 м или по 2,4 м в каждом 6-метровом шаге колонн приоконной зоны. Площадь фрамуг в 28,6/4,7 = 6 раз больше площади сечения шахт. 20.6. ПРИТОЧНАЯ ПРОТИВОДЫМНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ Наружный воздух при пожаре следует подавать в лифтовые шахты в зданиях с неза-дымляемыми лестничными клетками, в неза-дымляемые лестничные клетки 2-го типа, в тамбуры-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа и при незадымляемых лестничных клетках, не имеющих выхода непосредственно наружу, в тамбуры-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже производственных и общественньа административно-бытовых зданий и в тамбуры-шлюзы перед лестницами в подвальном этаже с помещениями категории В. В зданиях категорий А и Б в тамбуры-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках следует подавать воздух постоянно из расчета создания в них избыточного давления 20 Па при закрытых дверях. Данные по незадымляе-мым лестничным клеткам приведены в СНиП 2.01.02-85. Расход наружного воздуха для приточной противодымной вентиляции должен рассчитываться на поддержание при пожаре давления воздуха не менее 20 Па: в лифтовых шахтах при закрытых дверях на всех этажах, кроме нижнего; в нижней части каждого отсека незадымляемых лестничных клеток 2-го типа при открытых дверях, на пути эвакуации из коридоров и холлов на этаже пожара, в лестничную клетку и из здания наружу, при закрытых дверях из коридоров и холлов на всех остальных этажах; в тамбурах-шлюзах на этаже пожара в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками 3-го типа при одной открытой двери в коридор или холл: в тамбурах-шлюзах перед лифтами в подвальных этажах общественных и производственных зданий при закрытых дверях; в тамбуры-шлюзы перед лестницами в подвальном этаже с помещениями категории В при одной открытой двери в подвальный этаж. Давление воздуха в лифтовой шахте, Па, при незадымляемой лестничной клетке 1-го типа и вестибюле при незадымляемой лестничной клетке 2-го типа определяется по формуле Р, = 0,7 гр,,, 4-20, (20.13) где и--расчетная скорость ветра, м/с; р,-плотность наружного воздуха, кг/м, при параметрах Б в холодный период года. Расход наружного воздуха, кг/ч, подава- 2G.6. Приточная противодымная вентиляция 177 ТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ g„,„ кг/ч, НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯ В ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ рц, ш
емого в лифтовую шахту, при незадымляемой лестничной клетке определяется по формуле -5{и + 25)](Л-1), (20.14) где -расход наружного воздуха через открытые двери лифтовой шахты нн этаже пожара, который опредечяется по формулам при z-образном входе в тамбур у наружной двери: при двух лифтах (7, = 2950 + 1000 X X (8,8 Р, I - 12)°; при трех лифтах С, = 4350 + 1000 X X (12.95Л. 1 - \l,5f-: G,-средний расход воздуха, выходящего из лифтовых птхт, на каждом этаже со второго и выше, через неплотности закрытых дверей, кг/ч. (20.15) (20,16) l050 + .2P,• + 20 (.V - 1) 30 (п - 4>; (20 17) Я,-определяется по формуле (20.13), V и »?-соот-ветственчо число этажей в здании и среднее число дверей на зтаже здания. Давление, развиваемое вентилятором. Па, подающим воздух в лифтовую шахту, определяется по формуле P„ = AP, + P,,-NMY„,-Y,). (20.18) где А Р,-потери давления в сети. Па, чо входа воздуха в лифтовую шахту; n и Л-число эгажей зданий и высота этажа, .м: у, - у,-разность удетьчых весов наружного воздуха и воздуха в лифтовс*! ит-у-ге; при-45С разность равна 1,7; при-35"-J.*?- npw ~2.5°-1,1; при-15°-0,85: при-!0°-0,7; при-5" 0 56 Расход воздуха, подаваемого в незадым-ляемую лестничную клетку 2-го типн ч гифто-вую шахту при ней. рнспопоженные так. что из двери поэтажного коридора люди выходят в лифтовый холл и из него на лестничную к тетку, затем, опустившись на первый этаж, выходят в вестибюль и наружу, определяется по формуле G,,G,„{N-]) + G, + 0,9\G,„, (20.19) где С, - средни}* ррсход воздуха, приходящийся на каждый этаж со второго по верхний, определяемый по тап. 203, в зявисимости от давления воздуха в лифтовой шахте на уровне первого тажа Р, j, определяемого по формуле Л) = СР,о-еАРк. (20 20) Г - 2 н г = 0.1 при двух лифтах; С я 1,56 и с => 0,067 при трех и С = 1,4 и с = 0,053 при четырех лифтах; <Р,. о - давление в вестибюле, определяемое по формуле (20.13) (подставив вместо Р,У, давление на закрытые терм при выходе из лифтового холла верхнего Э1ажа па лестничную клетку 2-го незадымтясмого типа, согласно СИиП 2 04.05-86, не дочжио превышать 150 Па, при этом давление в вестибюпе (для рассматриваемой планировки) Q не должно превышать величин, указанных в табл, 20.4; (?-расход наружного воздуха через открытую входную дверь в здание при обычно употребляемом z-образном входном тамбуре определяется по формуле (7,« 4566 V; (20.21) б-оасход дыма, удаляемого из коридора системой нпАтиводымиой вытяжной вентиляции на этаже, на "слтором произошел пожар; определяется по формуле (20. П или (20.2). Разность давления в лестничной клетке и лифтовой шахте на уровне верхнего этажа равна: А Р « Р„ « - P,.,v. Для рассматриваемого случая рекомендуется принимать не более 100 Па при подаче всего воздуха для лестничной клетки ц лифтовой шахт т одним вентиляторе» н л?стци«иую улетку с последуюгдей перг-ачей части воздуха в лифтовую шахту. При независимой подаче в лестничную 0 ... 54 55 56 57 58 59 60 ... 137 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
