|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 15 16 17 18 19 20 21 ... 137 G-ж, кг {я   20 JO fO 50 200 300 30 UO 50 60 10 во 100 200 300 АРи<,кПа Рис 15 32 Зависимость давления воды перед форсунками hP от расхода воды для двухрядных камер орошения ОКФ-3 /и2 ОКФ-3 01 01304, исп I и 2, i иОКФ-3 02 01304, исп 1и2, 5и«5 ОКФ-3 03 01304, исп 1 и 2, 7 и * ОКФ-3 04 01304, исп I и 2, 9 и т ОКФ-3 06 01304, исп 1 и 2, и /2-ОКФ-З 08 01304, исп 1 и 2, /i и /4~ОКФ-3 12 01304, исп 1 и 2, /5 и/«5 ОКФ-3 16 01304, исп 1 и 2,/7 и/«-ОКФ-3 20 01304, исп 1 и 2, /9 и 20 ОКФ-3 25 01304, исп 1 и 2, Рис 15 33 Зависимость давления воды перед форсунками AF от расхода воды для однорядных прямоточных камер орошения ОКФ-3 и блока тепломассообмена БТМ-3 / БТМ2 1-3 01 02123 (БТМ2 2-3 01 02224), 2 БТМ2 1-3 02 02124 (БТМ2 2-3 02 02224), i БТМ2 1-3 03 02124 (БТМ2 2-3 03 02224), 4 ЫМ2 1-3 0402124 (БТМ2 2-3 04 02224), 5 БГМ2 1-3 06 02124 (ЫМ2 2 5 06 02224), «5 БТМ2 1-3 08 02124 (БТМ2 2-3 0802224), 7-БТМ2 1-3 1202124 (БТМ2 2-3 12 02224), 8 БТМ2 1-3 16 02124 (БТМ2 2-3 16 02224), 9 БТМ2 1-3 20 02124(БТМ2 2-3 20 02224),/О БТМ2 1-3 25 02124 (ЬТМ2 2-3 25 02224) Рис 15 34 Зависимость давления воды перед форсунками ЛР от расхода воды G для однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3 / ОКФ-3 01 01304, исп 1,2 ОКФ-3 02 01304, исп 1, J-ОКФ-3 03 01304, исп \,4 ОКФ-3 04 01304, исп 1, 5-ОКФ-3 06 01304, исп 1, <5-ОКФ-3 08 01304, исп 1, 7 ОКФ-3 12 01304, исп 1, 5-ОКФ-З 16 01304, исп 2, 9-ОКФ-З 20 01304, исп 2, 10 ОКФ-3 25 01304, исп 2  J0 40 50 SO 70 SO 100 200 300 Рис. 15.35. Зависимость давления воды перед форсунками ЛР от расхода воды для камер орошения ; и 2 0КС1-3 03.01204 (ОКС2-3 03.01404) соответственно исп. I и 2; J и -0КС1-3 0401204 (ОКС2-3 04 01404) исп 1 и 2, 5 и б-ОКСЮЗ 06 01204 (ОКС2-3 06.01404) исп 1 и 2, 7 и 8 0КС1.3 08. 01204 (ОКС2-3 08, 01404) исп 1 и 2 КТЦЗ-31,5; камера орошения ОКФ-3 однорядная, исполнение 1 (к первому по ходу воздуха ряду стояков вода не подается); = 37 800 кг/г; /, „ = 23,7 °С; ,i = 12 °С; 2 = 15 °С; ?в.з = 19°С; соответственно Ani = ni - в . = 7°С; Atn2 = 4Ч:; А?„з = ОХ; ?„н = ?мк = 7,7°С. Требуется определить: Pj, G«i при xi = = 12 "С; [i2, Сж2 при Гв х2 = 15Х; Рз, (?жз при L ХЗ-19Х. Решение. 1. Вычисляем по формуле (15.51): при Гвк1 = 12°С 23,7-7,7 при Гв х2 = 15 °С 15-7,7 £л = 1~ 23,7 - 7,7 0,545; при хз = 19°С 19 - 7,7 -= 0,294. 23,7 - 7,7 2. Находим р ко графику на рис. 15.27: при = 0,73 р = 0,84; при £а2 = 0,545 р = 0.61; при £аз = 0,294 р = 0,325. Так как pj п Рз < 0,7, определяем рм„„ по формуле (15.50): 460 27 0,329, где п - 27 шт. принимаем по табл 15.12. Полученные значения Рз и Рз больше Рм„„, значит принятая камера орошения будет работать устойчиво во всех заданных режимах. 3. Определяем по формуле (15,52): G.x = 0,84-37 800 = 31 750 кг/ч; G»2 = 0,61 х у 37 800 = 23 060 кг/ч; Gs = 0,325 • 37 800 = = 12 100 кг/ч. 4. Находим Ар для однорядной противо-точной камеры ОКФ-3 исполнения 1 кондиционера КТ1ДЗ-31,5 по номограмме на рис. 15.33: при Gi = 31 750 кг/ч А/?ж1 = 142 кПа; при 02 = 23060 кг/ч Ар2 = 71 кПа; при G«3 = = 12 100 кг/ч Арз = 14 кПа. Пример 15.3. Обратная задача. Исходные условия: режим обработки воздуха в камере орошения- политропный, кондиционер КТЦЗ-40, камера орошения ОКС 1-3 исполнения 1; Gb = 58 ООО кг/ч; t, „ = 32 °С; J, „ = = 68,2 ккал-кг; = 12°С; G = 145 000 кг/ч. Требуется определить: р, , Jb.к, к- Решение. 1. Определяем ц по формуле (15.53): р 145 000/58 000 - 2,5. 2. Находим и Е„ по графику на рис. 15.30 при р = 2,5: Е - 0,985, £„ = 0,74. 3. На J - (/-диаграмме находим „с при н = 12 Си Увн1с = 34,5 кДж/кг. 4. Вычисляем по формуле (15.59): Jb , - 68,2 + 0,74(34,5 - 68,2) [1 + 0,000716 х X (34,5 - 68,2) 4- 0,00350 х X (34,5 - 54) = 45,05 кДж/кг. 5. Определяем к по формуле (15.60) Гв , = 32 + 0,985(12 - 32) + 0,331 0,98 5\ -(45,05 - 68,2) = 15,ГС. 6. Находим к по формуле (15.58): 45,05 - 68,02 ж It = 12 4-187-2,5 где с - 4,187 кДжДи -°С). = 14,2 °С, 7. Определяем Ар на рис. 15.34 при G-- = 260 кПа. по номограмме 145 000 кг/ч: Ар = 15.5. ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ С ОРОШАЕМЫМИ НАСАДКАМИ Орошаемые насадки (слои) служа! для развития площади поверхности контакта между воздухом и водой. Насадки бывают регулярной (пластинчатые, сотовые) и нерегулярной структуры (ленты, сетки, волокна и другие материалы заполнения слоев), неподвижные и вращаютциеся. В воздухоохладителях с орошаемыми насадками можно осуществлять процессы изоэнгальпийною и политропного увлажнения воздуха, охлаждения и осушения воздуха на небольшую глубин}. 15.5.1. Насадки регулярной и нерегулярной С1руктуры Основное преимущество насадок регулярной структуры-обеспечение высоких коэффициентов тепло- и влагообмеаа при сравнит ель-но небольшом аэродинамическом сопротивлении, малых коэффициентах орошения и малых затратах энергии на перемещение воды. А. А. Гоголин* исследовал хепло- и массо-оомсн в противоточных насадках регулярной структуры, конструктивные характеристики коюрых приведены в табл. 15.15, и получил следующие общие для насадок зависимости, описывающие изменения коэффициентов явного а, Вг/(м- С), и полного тешюобмеьа а, кг/(м • ч): а - 353 (rpfНУ-Щу " ж "i-:; (15.61) а - 14U-p)°2яS•35( J,)-° (1162) где [15 60 кг/(м • ч); 25 Ijd < 75; щелевых насадок vp < 38 кг/(м с), д,ш CHiisoiudjibuorf и союблочной ур 6 кг/(мс), начальная leinHC-ратура точки росы, °С/, ,-л1Ина и наружный диа- метр колец, мм, коюрыми заполнена насадка; Н-расход воды на Im поверхности насадки («высо1а дождя») Аэродинамическое сопротивление насадок характеризуется выражением Мг = AivpTHimdJ, (15.63) 1де значения А, т, п, г приведены в табл. 15.16. Основное достоинство насадок нерегулярной структуры-возможность достижения высоких коэффициентов тепло- и массообмена при низком давлении орошающей воды. Одновременно обеспечивается частичная очистка воздуха от пыли и запахов. В работах О. Я. Кокорина* и в табл. 15.17 приведены расчетные зависимости для различных насадок нерегулярной структуры. 15.5.2. Роторные контактные теплообменники Эти теплообменники представляют собой вращающуюся насадк> регулярной или нерегулярной структуры. flccTOTHiCTBaMH этих аппа-раюв являются: способносгь поверхности к самоочищению; небольшое аэродинамическое сопротивление вследствие малой глубины насадки, возможность регулирования параметров воздуха и воды изменением количества воды и частоты вращения ротора. Недостатки аппа-раюв этою тнпа-за1раты энергии на вращение ротора и наличие приводного механизма. Харак1еристики этих вoздyxooxJIaдигелей приведены в катшюгах для конкрешых конструкций аппаратов. 15.6. УВЛАЖНЕНИЕ И ОХЛАЖДЕНИЕ ВОЗДУХА 15.6.1. Системы местного доувлажнения воздуха Непосредственное введение влаги в воздух помещения путем тонкого распыления воды называется местным доувлажнснием. Схема процесса изменения состояния паровоздушной смеси при полном испарении * Г ого ЛИН А. А. Исследование процесса охлаждения и осушения во}духа в орошаемых ре1улярных насадках для систем кондиционирования воздуха: Автореф. длсс. на соиск.учен.степеш! кандлехн наук.- М., 1968/11ИИсаитехники. * Кокорин О.Я. Испарительное охлаждение для целей кондиционирования возд>ха.-М.: Cipori-издаг, 1965; Установки кондиционирования воздуха.-М.: Машинос»роение, 1978. 0 ... 15 16 17 18 19 20 21 ... 137 |
