|
| |
|
Главная » Публицистика 0 ... 14 15 16 17 18 19 20 ... 137 ТАБЛИЦА 15.14. КОЛИЧЕСТВО ФОРСУНОК В КАМЕРЕ ОРОШЕНИЯ ОКС-3
Решение. 1. Коэффициент адиабатной эф-гктивности определяется по формуле к в. н (15.51) где , „, /м. в „-температура воздуха, °С, конечная, начальная и по мокрому термометру. то то 3000 2500 2000 1500
10 20 JO 50 75 100 150 200 100 Рф, К Па Рис. 15.26. Зависимости расхода воды от давления воды перед форсунками Ар 2. Коэффициент орошения р находим по графикам на рис. 15.27-15.31, соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения или блока тепломассообмена. 3. Расход разбрызгиваемой воды составит G, = pG3, (15.52) где Gg-расход воздуха, кг/ч. II. Режим обработки воздуха-адиабатный. Тип задачи - обратная. Исходные данные: в, в. Сж м. н = м. к - Требуется определить в. к. Решение. 1. Коэффициент орошения р: \i = GJG. (15.53) 2. Коэффициент адиабатной эффективности по графикам на рис. 15.27-15.30, соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения. 3. Конечная температура воздуха после камеры орошения ?в.к = (1 -£а)(в.н-м.н) + Гм.н. (15.54) III. Режим обработки воздуха-политроп-ный. Тип задачи-прямая. Исходные данные: в.н, Л. н. я. к. J в. к Требуется определить: р, в ж. н» ж. к • Решение. 1. Температура Г" и энтальпия Jl предельного состояния воздуха на J - d-диаграмме, графически определяемая как точка пересечения луча процесса обработки воздуха в камере с кривой насыщения ф = 100%. 2. Коэффициент адиабатной эффективности £.: •в. к J в. н 7ПР ГПр •в •в.н (15.55) где Уз „-конечная и начальная энтальпия воздуха, кДж/кг. 3. Коэффициент орошения р и коэффициент энтальпийной эффективности для принятого типоразмера и исполнения камеры орошения находим по графикам на рис. 15.27-15.31. 4. Относительная разность температур воздуха 9 по формуле Q = bcJ-l--], (15.56) где - коэффициент аппроксимации, равный 0,33 кг-°С/кДж; с-удельная теплоемкость воды, кДж/(кгХ).  0,Н 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,1 2,4Jt 1,0 0,9 ¥ ¥ 0,4 0,5 0,15
 0,3 0, Ofi 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 Jt 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,5 1,4 1,5 JU 0,9 0,8 0,1 0,6 0,5 0,4 0,5 0,1 0,5 0,6 0,1 0,8 0,9 1,0 f,1 1,2 1,5 1,4 1,5 1,6Jl  0,4 0,6 0 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 ji Рис 15 31. Определение коэффициентов адиабатной Е. и энтальпийной £„ эффективности камер орошения ОКС-3 / и 2-ОКС2-3 исп 2 и 1, J и --OKCl-3 исп 2 и 1 Рис 15 27 Определение коэффициентов адиабатной £„ и энтальпийной эффективности двухрядных камер орошения ОКФ-3 (исполнения / и 2) /-ОКФ-3 01 01304, исп 2 (02 01304, исп 2), 2-ОКФ-З 02 01304, исп 2 (06 01304, исп 2, 08 01304, исп 2, 12 01304, исп 2, 16 01303, исп 2, 25 01304, исп 2), J-ОКФ-З 0101304, исп 1 (03 01304, исп 1,06 01304, исп 1, 08 01304, исп 1, 04 01304, исп 1, 12 01304, исп 1, 16 01304, исп 1, 20 01304, исп 1, 25 01304, исп 1), --ОКФ-3 03 01304, исп 1 (04 01304, исп 1, 25 01304, исп 1), Рис 15 28 Определение коэффициентов адиабатной и энтальпийной £„ эффективности однорядных прямоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение 2) /-ОКФ-3 0101304 (02 01304), 2-ОКФ-З 0301304 (0401304), 06 01304, J-ОКФ-З 12 01304 (16 01304), 20 01304 (25 01304) Рис. 15.29. Определение коэффициентов адиабатной £, и энтальпийной £„ эффективности однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение 1) /-ОКФ-3 0101304, 2-ОКФ-З 0201304 (0301304) 0401304 (2001304), i-ОКФ-З 0601304 (0801304), 1201304 (25 01304) Рис 15 30 Определение коэффициентов адиабатной £, и энтальпийной £„ эффективности блоков тепломассообмена БТМ2.1-3 и ЫМ2 2-3 5. Начальная температура воды „: ?ж„ = С + 7;(Лх-Л„). (15.57) 6. Конечная температура воды (15 58) 7. Расход разбрызгиваемой воды по формуле (15.52). IV. Режим обработки воздуха-политроп-ный. Тип задачи-обратная. Исходные данные; Св, ?в н. J в н. н. и 9 Требуется определить. Ц, К к. J в к, к- Решение. 1 Коэффициент орошения р-по формуле (15.53). 2. Коэффициенты адиабатной и энтальпийной эффективности и по графикам на рис. 15.27-15.31, соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения. 3. Энтальпия насыщенного воздуха „ас соответствующая начальной температуре воды ?ж н на 7 - -диаграмме. 4. Конечная удельная энтальпия воздуха 7в к по формуле •в к ~ -в н "I" -п ("в нас Jb я) X [1 + а(7в нас - л J + Р(Л „ас " с)] (15.59) где а и 3-корректирующие коэффициенты, равные соответственно 0,000716 и 0,00351 кг/кДж, J.-середина диапазона аппроксимации кривой насыщения ф = 100%, равная 54 кДж/кг При заданном расходе холода 7з J определяется по формуле 7 , = AJ - где AJ = QJG, 5. Конечная температура воздуха к- ?вх = вн+-БА(?жн-гвн) + + Ml-f )(в JbJ, (15.60) где й - коэффициент аппроксимации, равный 0,33 кг °С/кДж 6. Конечная температура воды к-по формуле (15.58). Необходимое давление воды перед форсунками Ар определяется по номограмме на рис. 15.32-15.35. Пример 15.2. Прямая задача. Исходные данные: режим обработки воздуха в камере орошения - адиабатный с переменным расходом разбрызгиваемой воды; кондиционер 0 ... 14 15 16 17 18 19 20 ... 137 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
